ZESZYTY BAUKOWB POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ Serial GÓRNICTWO z. 90
ma
Br kol. 577
SŁAWOMIR BRODZIŃSKI ALFRED CARBOGNO
MOCOWAHIE LIKY KOBSTRUKCJI. ZAMKNIĘTEJ T? ZACISKU LINOWYM FIRMY "RELIANCE"
Streszczenie. W pracy omówiono konstrukcję zacisku_lino
wego firmy "Reliance" oraz przedstawiono wyniki badań mo
cowania lin konstrukcji zamkniętej w tego typu zaciskach
1. Wstęp
Zawiesia linowe z zaciskami linowymi typu sercówkowego charakteryzu
ją się dużymi wymiarami geometrycznymi i masą własną, która dodatkowo o- granicza udźwig użyteczny wyciągu szybowego.
Na rys. 1 przedstawiono przykładowo porównanie mas własnych różnych typów zacisków linowych produkcji krajowej i zagranicznej.
Z rysunku tego wynika, że z aktualnie stosowanych w górnictwie świa
towym zacisków linowych charakteryzujących się małymi gabarytami, małą masą własną i zwartościową konstrukcji oprócz mocowania lin w tulejach stożkowych można wymienić zaciski typu Daviesa produkowane przez firmę
"Reliance" lub firmę "Davies-Barker".
Masa własna zacisku "Reliance" jest około 3 razy mniejsza od zacisków sercówkowych stosowanych w kraju. Niewielkie rozmiary geometryczne za
cisków "Reliance" nie stwarzają kłopotów przy punktowym mocowaniu lin do głowicy naczynia wyciągowego oraz wpływają korzystnie na obniżenie pro
centowego udziału masy własnej całego zawieszenia wielolinowego w obcią
żeniu dopuszczalnym zawieszenia naczynia wyciągowego, a tym samym wpły
wają korzystnie na obniżenie współczynników masywności naczyń wyciągo
wych.
Przykłady zawieszeń wielolinowych naczyń wyciągowych z zastosowaniem zacisków "Reliance" przedstawiono na rys. 2.
Zaciski "Reliance" szczególnie nadają się do mocowania lin konstrukcji zamkniętych, których duża sztywność liny na zginanie wymags większego
Sł.BipdgŁńBłcl, A.Carbogno
obcLążenće dopuszczalne P *40kN
Rys.1. ¡tykreślne porównanie mas własnych zacisków sercówkowych i zacis
ku '’Reliance"
-'cys.2. zawieszenia wielolinowe naczyń .wyciągowych przy zastosowaniu zacisków firmy "Reliance":
a - czterolinowe p łącznikiem regulacyjnym z wkładkami, t - szeódolinowe z łącznikami regulacyjnymi bez wkładek,
c - widok sześdolinowego z łącznikami reculacvinvmi han wkładek.
Mocowanie liny . 17
promienia gięcia niż dla lin splotkowych^w związku z czym nie zaleca się stosowani^dla tych lin zacisków sercówkowych typu Droste /« ZSRR liny konstrukcji zamkniętej można mocować w zaciskach sercówkowych spe-*
cjalnych konstrukcji, gabaryty i masa tych zacisków jest znaczn^.
Zaciski typu "Reliance" są powszechnie stosowane w urządzeniach wycią
gowych dla lin nośnych w górnictwie angielskim^jak również coraz pow
szechniej w.innych krajacł^np. Kanadzie, RPA, Ameryce Płd., Szwecji, Prancji, Hiszpanii itd.
Zwartość i lekkość konstrukcji oraz małe gabaryty zacisku typu "Relia
nce" mają istotne znaczenie także w urządzeniach wyciągowych do głębie
nia szybów. Zacisk typu "Reliance" zastosowano po raz pierwszy w kraju przez Przedsiębiorstwo Budowy Kopalń Rud Miedzi w,Lubinie /PBKR?l/ pod
czas głębienia szybów kopalń KGH?.! w Lubinie.
2 . .Budowa i zasada działania zacisku linowego.
Zacisk'firmy "Reliance" przedstawiony na rys.3 składa się ze strze
miona 1, klinów 2, pierścieni 3, elementu bezpieczeństwa /bloku,stożka/
4, Zaciski typu "Reliance" z powodzeniem stosowane są do mocowania lin konstrukcji zamkniętych i splotkowych. Istota działania zacisku polega na tym, że kliny zawiesia nieobciążonego są wstępnie dociskane do liny przez nałożone na strzemiono pierścienie. Podczas obciążenia zawiesia następuje wzajemny docisk klinów w ramionach strzemiona i mocniejsze dociśnięcia klinów do liny, jest to więc mocowanie cierne. Ha końcu li
ny w zacisku znajduje się dodatkowy element bezpieczeństwa / blok, sto
żek/, którym może być zalana tuleja stożkowa lub stożek z klinami wkła
danymi pomiędzy splotki czy druty liny. Oparcie się elementu bezpieczeń
stwa o czołowe krawędzie klinów /w prawidłowym zacisku istnieje przerwa pomiędzy tymi dwoma elementami zacisku/ świadczy o niepewnym /krytycz
nym/ działaniu zacisku. Przed dopuszczeniem zacisków do eksploatacji należy przeprowadzić badania laboratoryjne pewności trzymania liny w za
cisku. Działanie zacisku zależy od sił tarcia pomiędzy liną a klinami oraz klinami a strzemionem /korpusem/. Siły tarcia powstałe na tych po
wierzchniach zależą oć siły docisku pierścieni do strzemiona, odporności liny na ściskanie /deformację poprzeczną/ oraz od kąta zbieżności kli
nów.
Ha rys.3b przedstawiono siły działające na elementy zacisku. .7 począt
kowej fazie siła rozciągająca linę P przenoszona jest na drodze tarcia przez kliny, które dociskane są siłą K do liny. Siła K dociskająca kli
ny do liny uzyskiwana jest wstępnie w wyniku nasuniętych na ramiona strzemiona pierścieni ', a następnie podczas obciążenia liny wskutek ru
chu klinów powodującego ich dociskanie do liny. Jeżeli przez cC ozna
czymy kąt, zbieżności klina, a przez = tg S/S- kąt tarcia/ 'współczyn
nik tarcia pomiędzy klinami a ramionami strzemiońa.yjto siłę dociskającą kliny K można rozłożyć ns dwie składowe, a mianowicie na składową
Z
normalną do powierzchni styku klina z ramieniem strzemiona oraz na skła-
18
Sł.Brodziński, A.Carbognodową A ® równoległą do linii tego styku. Siły wzdłużne równoważące ob
ciążenie w linie wynoszą E.sinoć oraz ^*łk.IJ.cos oC [2j:
■i.p = E.sinoć + My,.K.cosoi _ .
2 0 N
K = K.cosoó - ^M^.K.sinoć,-
Podstawiając r sinoć + tgj*- coso1} _ slnoć.cos.? + cosoÓ.sini’ _ 2K '» IJ/cosoi1- tgj>.sinoCj ~ cosoć-cosj?- sinoć-simf
=
sln/of+ f )cosfb
C+S J (2 /
stąd
^ = tg/oC + j } (3)
P = 2K. tg/oC iub K =
Tarcie pomiędzy klinami a ramionami strzemiona zależy od gładKOŚci po
wierzchni oraz Bposobu smarowania tych powierzchni. Współczynnik tarcia praktycznie nie zależy od wielkość!^ nacisku poprzecznego^ wyjątkiem powierzchni niesmarowanych, które mogą się zakleszczyć. Współczynnik tarcia ^ y pomiędzy klinami a ramionami strzemiona przy zastosowaniu smaru grafitowego wynosi 0,12 ,0 0 dla kąta pochylenia klina 1°50'daje tg/oó + i V = 0,152. Z powyższego wynika, że przy nacisku K wywieranym przez pierścienie na strzemiono, siła w linie musi wzrosnąć do około 3K aby doszło do przesunięcia klinów. Jeżeli pierścienie wywierają siłę nacisku wynoszącą około siły zrywającej linę,nie dojdzie do przesunię
cia klinów. Jest to słuszne przy założeniu, że lina nie przesuwa się względem klinów.
Badania próbne przeprowadzone na każdym wyprodukowanym zacisku wykazały brak wystąpienia przesunięć klinów przy siłach w linie rzędu 2,5 do 3 razy większych od dopuszczalnego obciążenia użytecznego zacisku. Inne badania okresowe wykazały, że nie dochodzi do przemieszczeń liny wzglę
dem' klinów dla obciążeń liny wynoszących 50% jej siły zrywającej.
Jeżeli przez ^ oznaczymy współczynnik tarcia pomiędzy liną a klinami zacisku to maksymalna siła tarcia wynosząca H = 2K-M-, musi być wię-
łua a x ksza od siły P aby lina nie przesunęła się,czyli
a . f a n . t f r + s J i (5)
oraz ^ ^ tgfoi + S J . ( Q
3. -Badanie mocowania liny konstrukcji zamkniętej w zacisku tvpu
"Reliance"
.. kraju badania pewności mocowania liny konstrukcji zamkniętej w za
cisku typu "Reliance" przeprowadzono w Laboratorium Badań Lin i Zawiesi Zakładu Doświadczalnego "Cuprum" w Lubinie [1] .
Badania połączenia liny konstrukcji zamkniętej z zaciskiem typu
Mocowanie liny » 19
cień trzymający, 4- strzemiono, 5- kliny, 6- lina
Kys.4. '.'fidoki mocowania liny konstrukcji zamkniętej o średnicy d=35 z e
w zacisku firmy “Reliance" oraz w t u l e j i stożkowej uchwytu zry- warki, podczas badati w KGKI.' vs Lubinie
20 S ł.B ro d z iń sk i, A.Oarbogno
"Reliance" miały na celu doświadczalne sprawdzenie pewności mocowania liny w tego typu zaciskach, które dotychczas nie były stosowane w górni
ctwie polskim. Do badań użyto zacisk typu "Reliance" o numerze seryjnym Ł 42/1 wykonanego dla liny o średnicy 35 mm. Dopuszczalne obciążenie za
cisku wg świadectwa wynosiło Qd = 149,5 W , obciążenie próbne = 373,8 kH, obciążenie wg dokumentacji koncesyjnej Qn = 98,1 kH, statyczna pró
ba obciążenia 3m9S,1 = 294,3 kH,współczynnik bezpieczeństwa zacisku n = 10. Strzemiona oraz pierścienie zacisku odkute były ze stali o pod
wyższonej wytrzymałości z dodatkiem 1,555 manganu. Blok bezpieczeństwa wykonany był w postaci tuleiĘ z otworem stożkowym, w który zalano koniec liny. Służył on jako dodatkowe zabezpieczenie przed ewentualnym wysunię
ciem liny z zacisku. Jak wynika ze świadectwa*zacisk został poddany pró
bie obciążenia statycznego siłą rozciągającą 373,8 kH oraz po wykonaniu tej próby badaniom jego stanu metodą defektoskopii fluorescencyjno-ma- 'gnetycznej. Wyniki tych badań były pozytywne. W zacisku zamocowano linę
konstrukcji zamkniętej o średnicy fibminalnej 35 mm, pomierzonej 35,3 mm, sumarycznej sile zrywającej linę w całości ? c = 1118,4 kH. Odcinek liny 0 długości 4000 mm dokładnie oczyszczono ze smaru i na całej jego dłu
gości wykonano bandaż z drutu ocynkowanego w celu uniknięcia przesunię
cia się poszczególnych warstw drutów w linie. Jeden koniec liny zalano cynkiem elektrolitycznym w tulel| stożkowej, a drugi koniec zalano w blo
ku bezpieczeństwa i zamontowano w zacisku typu Reliance,który następnie zabudowano w zrywarce(rys.4^. Odległość bloku bezpieczeństwa od klinów wynosiła L = 19,8 mm, wsunięcie klinów w strzemię zacisku H = 7,9 mm.
Odcinek liny poddano w zrywarce 25-krotnie wzrastającemu obciążeniu roz
ciągającemu od 0 d o '98,1 kH. Podczas prób dokonywano pomiarów wielkości L i H w następującej kolejności:
- próba 1 i 2 pomiar wielkości L i H co 19,62 kH wzrostu obciążenia, - próba 3 - 5 pomiar wielkości L i H co 49 kil wzrostu obciążenia, - próba 6 - 2 5 pomiar wielkości L i H pr^y obciążeniu 98,1 kH.
Po każdej próbie obciążenia liny wraz z zaciskiem "Reliance" a przed ko
lejnym następnym obciążeniem obciążono linę do położenia, w którym linę 1 zacisk można było swobodnie poruszać.
Ha podstawie wymienionych pomiarów ustalono, że przy obciążeniu 98,1 kU nie występowało przesunięcie bloku ^stożka^ bezpieczeństwa w stosunku do położenia klinów zacisku oraz nie wystąpiło przemieszczenie pomiędzy strzemionami zacisku a klinami.
Po wyżej wymienionych badaniach przeprowadzono badanie tego samego zaci
sku r.a tej samej linie*przy obciążeniu statycznym do 294,3 kH.
Hajpierw poddano zacisk 7-krotnemu obciążeniu statycznie wzrastającej si
ły rozciągającej w zakresie 0 do 294,3 kH*odczytując siłę co 49,5 kH.
,iyniki badań przedstawiono w tablicy 1. Z tablicy 1 wynika, że przy ob
ciążeniu 147,2 kl^tj. przy obciążeniu dopuszczalnym dla tego typu zacis
k a n i e wystąpiło żadne przemieszczenie pomiędzy blokiem bezpieczeństwa a klinami. Przemieszczenie stożka bezpieczeństwa o 0,9 mm i wysunięcie
Mocowanie liny ... 21 Tablica 1
Wyniki badań statycznych nocowania lin konstrukcji zamkniętej o średnicy d=35nun i 28,5mm w zaciska firny "Reliance", przepro
wadzonych w KGMM w Lubinie oraz w Belgii
22 S ł«B ro d z iń sk i, A.Carbogno
się klinom o 0,4 mm zanotowano przy obciążeniu zawiesia siłą P = 196,2 kE a przy obciążeniu siłą P = 294,3 kE odpowiednie przesunięcia wynosiły 1,2 mm i 3,4 mm. Przy następnych dwu kolejnych próbach obciążenia nie 3twie£dzono przesunięć. Dalsze przemisezczenia stożka bezpieczeństwa o
» _
0,2 mm i wysunięcie klinów o 1,5 mm wystąpiło przy czwartej| próbie obcią
żenia. 5 następnych 5,6 i.7 próbie obciążenia w zakresie sił od 0 do 294,3 kE nie stwierdzono żadnych dodatkowych przemieszczeń elementów za
cisku.
Po wyżej przeprowadzonych próbach i ustaleniu się wielkości przesunięć elementów zacisku typu "Reliance" ten sam odcinek liny z zaciskiem pod
dano obciążeniu rozciągającemu aż do momehtu zerwania liny w całości.
Obciążenie wzrastało co 49,05 kii. Wyniki badań przedstawiono w tablicy, 1.
.V wyniku pomiarów ustalono, że do wielkości obciążenia 735,8 kE wystąpi
ły nieznaczne przesunięcia stożka bezpieczeństwa w stosunku do klinów wynoszące 2,0 mm. Przypuszcza się, że przesunięcie to było wynikiem pro
mieniowego zgniatania liny przez zaciskające się kliny. Dalsze przesuwa
nie się bloku bezpieczeństwa ze wzrostem siły rozciągającej powyżej 735,6 kE spowodowane było wysuwaniem się liny. z klinów. Odległość bloku bezpieczeństwa w stosunku do klinów wynosiła przed obciążeniem 19,8 mm, a przy obciążeniu siłą 981 kE wynosiła 11,4 mm. Lina zerwała się przy obciążeniu 1079,-1 kE w tule|aj stożkowe jj zamocowane j w uchwycie maszyny wytrzymałościowejj^a elementy zawiesia nie zostały uszkodzone. Pomiarów przesunięć powyżej 981 kE nie wykonywano ze względu na bezpieczeństwo osoby wykonującej pomiary. W badaniach,praktycznie sprawdzono współczyn
nik bezpieczeństwa zacisku dla obciążeń ruchowych = 98,1 kE./Jest on większy od 10. Sa warunki pracy zacisku wpływa stan współpracujących ze BObą powierzchni elementów zawiesia.
Podobne badania zacisków "Reliance" przeprowadzono za granicą [3J . Bada
nia te także wykazały wysoką pewność mocowania lin konstrukcji zamknię
tej w tego typu zaciskach. Prowadzone w kraju przez 3 lata badania ru
chowe zacisku "Reliance" podczas głębienia szybu w KGHM w Lubinie nie ujawniły żadnych nieprawidłowości w mocowaniu'liny. Nie wystąpiło żadne przemieszczenie się elementów w zacisku.
4. .'/nioski
1. Przeprowadzone w kraju i za granicą badania mocowania lin konstru
kcji zamkniętej w zacisku typu "Reliance" wykazały wysoką pewność i bezpieczeństwo pracy tego typu mocowania. S przedziale obciążeń dopuszczalnych dla tego typu zacisku podczas badań nie wystąpiły żadne przemieszczenia elementów zacisku.
2. Ogólnie można stwierdzić, że zacisk typu "Reliance" wykazuje doda
tnie cechy konstrukcyjne w porównaniu z dotychczas stosowanymi w kraju innymi rodzajami zacisków i stanowi istotny postęp w roz
woju techniki zawieszeń naczyń wyciągowych. Pozytywne wyniki badań
• tych zacisków w kraju i za granioa powinny być podstawą do ich
szerokiego «prowadzenia w krajowych urządzeniach wyciągowych.
LITEEATUBA
VI
Drożdżak S.i Wykonanie badań pewności zacisku liny nośnej typu"Reliance". Laboratorium Badań Lin i Zawiesi Zakład doświadczalny "Cuprum" w Lubinie. Lubin, listopad 1974.
Ylad P*Dispoaitive de legâtura intre calburi si vase de extractie eu pene si bride. Revista Kinelor 1970 Er 5.
01
Report Ho.0115. Test of "Reliance" ćappels. Association des Industriels de Belgique. Brussels. Mąrch. 1959.Mocowanie liny . 2 Ł
yKPEIUTEHHJS KASATA 3AMKHyT0S KOHCTPTKSKfi B KAHATHOM 3 A M M E W S m "PEJMHC*!
P e s » u e
B CTâTLc (Lua oOoy^Keaa KuHCTpyxu*a saHarH^ro
3&suaia qiapim
" P&
ærhc", a TaKse
oüjunpeacraBJfóHH pe3yjXT&Th
acgibÆ
wB
ôha«
yspciueHAfi KaaaTuB 3aM£Hyr,^a AuHCTpyAsaA b STuru imia
3aa*«ax.
fASTEEIHG OP THE LOCKED COIL ROPE I2J THE
"RELIAHCK" CAPPE1 a i i • > r }
In this paper there has been presented a construction of the
"Reliance" cappel both with the results of tests of the locked coil rope fixing in the cappel.