CZĘŚ KONSTRUKCYJNA OPRACOWANIA PROJEKTU BUDOWLANEGO

(1)

CZĘŚ KONSTRUKCYJNA OPRACOWANIA PROJEKTU BUDOWLANEGO

I Ekspertyza SPIS TREŚCI 1. Dane formalne

1.1 Podstawa opracowania ekspertyzy 1.2 Przedmiot zakres i cel ekspertyzy.

1.3 Materiały badania wykorzystane przy opracowaniu ekspertyzy 1.4 Cel opracowania ekspertyzy.

2. Identyfikacja 2.1 Przedmiot ekspertyzy.

2.2 Data wykonani ekspertyzy 2.3 Miejsce wykonania ekspertyzy 2.4 Przedstawiciel zleceniodawcy

2.5 Wstępne wyjaśnienie przedmiotu ekspertyzy 2.6 Zakres prac specjalisty opiniującego

3. Dokumentacja

3.1 Dokumentacja przedłoŜona przez inwestora

4. Merytoryczna część opinii z opisem budynku.

4.1 Ogólna charakterystyka budynku.

4.2 Lokalizacja

4.3 Czas powstania budynku i jego opis 4.4 Funkcja budynku

4.5 Konstrukcja budynku.

4.6 Wykończenie 4.7 Instalacje

4.8 Określenie warunków gruntowo – wodnych.

4.9 Analiza statyczno – wytrzymałościowa.

5. Opis i ocena stanu technicznego .

6 Wnioski i zalecenia

6.1 Wnioski spełniające cel ekspertyzy . 6.2 Zalecenia

7. Podsumowanie

8. Załącznik – dokumentacja fotograficzna .

(2)

1. Dane formalne.

1.1 Podstawa opracowania ekspertyzy .

Niniejszą ekspertyzę opracowano na podstawie : - Obowiązujących norm budowlanych

- Oględzin obiektu i odkrywek elementów konstrukcyjnych budynku.

- Opinia geologiczna opracowana przez GEOSOL-BUG w Nowym Sączu w 2009r.

- Fachowej literatury technicznej

1.2 Przedmiot zakres i cel ekspertyzy .

Przedmiotem opracowania ekspertyzy jest określenie moŜliwości adaptacji poddasza i przebudowy budynku .

1.3. Materiały i badania wykorzystane przy opracowaniu opinii.

a) oględziny obiekt.

b) opinia geologiczna z odkrywkami c) polskie normy

d) literatura fachowa.

1.4 Cel opracowania ekspertyzy .

Celem opracowania ekspertyzy jest określenie moŜliwości adaptacji i rozbudowy istniejącego nie uŜytkowanego budynku na cele mieszkalne .

2.0 Identyfikacja.

2.1 Przedmiot ekspertyzy .

Przedmiotem ekspertyzy jest ocena stanu technicznego budynku przy ul. Ogrodowej 18 w Muszynie z moŜliwością jego rozbudowy i adaptacji na budynek mieszkalny wielorodzinny.

2.2 Data wykonania ekspertyzy .

Ekspertyzę wykonano w miesiącu lipcu 2009r.

2.3 Miejsce wykonania ekspertyzy.

Przedmiotowy budynek zlokalizowano w Muszynie ul Ogrodowa 18 – działka nr 698/1

2.4 Przedstawiciel zleceniodawcy.

Zleceniodawcą niniejszego opracowania jest Urząd Miasta i Gminy Uzdrowiskowej w Muszynie .

2.5 Wstępne wyjaśnienie przedmiotu ekspertyzy.

Wstępnych wyjaśnień dotyczących historii budynku jego realizacji udzielił przedstawiciel urzędu miasta i gminy Muszyna .

(3)

2.6 Zakres prac specjalisty opiniującego.

W zakres opracowania wchodzi ocena stanu technicznego obiektu oraz sposobu i moŜliwości rozbudowy istniejącego obiektu z jego adaptacja na cele mieszkalne .

3. Dokumentacja.

3.1 Dokumentacja przedłoŜona przez zleceniodawcę:

Właściciel i uŜytkownik obiektu nie posiada dokumentacji projektowej budynku.

4 Merytoryczna część opinii z opisem budynku.

4.1 Ogólna charakterystyka budynku – dane techniczne.

• Pow. zabudowy 182,8 m²

• Powierzchnia uŜytkowa budynku 429.29 m²

• Kubatura 1780.00 m³

• Ilość kondygnacji nadziemnych 2

4.2 Lokalizacja.

Budynek zlokalizowany jest w Muszynie przy ul. Ogrodowej 18 działka nr 698/1 Przyległy teren zagospodarowany jest jako działki budowlane.

Budynek jest podłączony do miejskiej sieci kanalizacyjnej, wodociągowej. Instalacja energetyczna gazowej i telekomunikacyjnej zostały odpięte od budynku .

4.3 Czas powstania budynku i jego opis.

Budynek jest obiektem II kondygnacyjnym zrealizowanym w technologii tradycyjnej w 1955r.

Budynek posiada ściany murowane ceramiczne z cegły pełnej z stropami wylewanymi gęsto Ŝebrowymi typu Kleina ( półcięŜkie).

Ściany fundamentowe wylewane obłoŜone kamieniem piaskowcem .

4.4 Funkcja budynku.

Przedmiotowy budynek obecnie nie jest uŜytkowany .

Pełnił on funkcję hotelowo – socjalna z pomieszczeniem handlowym na parterze.

4.5 Konstrukcja opiniowanego budynku.

Przedmiotowy budynek został zrealizowany w 1955r w technologii tradycyjnej.

Ściany nadziemne murowane z cegły pełnej na zaprawie cementowo – wapiennej.

Stropy typu Klejna z płyta półcięŜką.

Ściany fundamentowe wylewane betonowe z okładzina nadziemną z piaskowca.

Dach płatwiowo – krokwiowy kryty blacha płaską na rąb.

(4)

4.6 Wykończenie.

Podłogi –klepka drewniana pomieszczenia mokre i korytarze terakota i lastrico . Tynki wewnętrzne -wapienno cementowe .

Stolarka okienna typowa . Stolarka drzwiowa typowa.

4.7 Instalacje.

Budynek posiada wewnętrzna instalację elektryczną, wodociągową, kanalizacyjną centralnego ogrzewania oraz gazową.

W związku z jego wyłączeniem z uŜytkowania został on odłączony od mediów energetycznych.

4.8 Określenie warunków gruntowo – wodnych.

Warunki gruntowe zostały określone w indywidualnym opracowaniu geotechnicznym stanowiące podstawę opracowania projektu .

4.9 Analiza statyczno – wytrzymałościowa.

Analiza statyczno – wytrzymałościowa stropów nad ostatnia kondygnacją zostanie przeprowadzona w części projektu budowlanego z uwzględnieniem planowanych prac budowlanych związanych z adaptacją poddasza na cele mieszkalne.

Zgodnie z zaleceniem opinii geologicznej zrezygnowano z nadbudowy budynku na rzecz wyłącznie adaptacji poddasza co powoduje nieznaczny wzrost napręŜeń w poziomie posadowienia dopuszczony opinią geologiczną .

5. Opis i ocena stanu technicznego.

Przedmiotowy budynek jest obecnie wyłączony z uŜytkowania .

Ściany fundamentowe budynku wykazują liczne zawilgocenia co moŜe świadczyć o silnym nawodnieniu gruntu w sąsiedztwie ścian fundamentowych, jak i braku właściwej izolacji ścian fundamentowych dostosowanej do zaistniałych warunków wodnych.

Zawilgocenie uległy równieŜ ściany zewnętrzne nadziemna budynku spowodowane przez warunki zewnętrzne , parametry cieple ścian jak i w wyniku zalewania wodą z dachu przez niewłaściwe obróbki

blacharskie . Zawilgocenie spowodowało uszkodzenie elementów murowych jak i poraŜenie biologiczne.

Klatka schodowa wylewana Ŝelbetowa spełnia warunki nośności, lecz nie spełnia wymagań drogi ewakuacyjnej nałoŜonych przez obowiązujące warunki techniczne dla budynku wielorodzinnego .

Stad przed uzyskaniem pozwolenia na budowę naleŜy uzyskać odstępstwo od warunków technicznych dla całego budynku z uwzględnieniem istniejących parametrów klatki schodowej po opinii uprawnionego rzeczoznawcy do spraw zabezpieczeń przeciwpoŜarowych.

Stropy budynku nie wykazują uszkodzeń co w świetle wcześniejszej eksploatacji budynku o funkcji mieszkalno – usługowej moŜe świadczyć o ich właściwej nośności.

W wyniku przebudowy nie moŜna przekazać bezpośrednio obciąŜeń z dachu jak i z wbudowywanych ścian z cegły SLILKA 24 bezpośrednio na strop lecz wyłącznie za pomocą wymianów jako belki Ŝelbetowe lub stalowe oddylatowane od stropu.

Stolarka okienna i drzwiowa wykazuje znaczne wyeksploatowanie i wymaga wymiany .

(5)

NaleŜy się liczyć równieŜ z koniecznością wymiany elementów wykończeniowych budynku dostosowanych do standardu obiektu.

Dach krokwiowo – płatwiowy jak i jego pokrycie w związku z planowana przebudowa poddasza jak i ich wyeksploatowanie wymagają wymianie.

Instalacje w które wyposaŜony jest obiekt wymagają wymianie.

Budynek naleŜy ocieplić w celu zapewnienia jego właściwej charakterystyki energetycznej.

UWAGA :

NaleŜy się liczyć z moŜliwością wystąpienia ukrytych wad konstrukcyjnych , które mogą się uwidocznić w trakcie prowadzenia prac związanych z przebudową obiektu.

W celu ich eliminacji naleŜy wezwać autora dokumentacji w ramach nadzoru autorskiego w celu zajęcia stanowiska zmierzającego do ich usunięcia.

6 Wnioski i zalecenia .

6.1 Wnioski spełniające cel opinii.

• Stan techniczny obiektu jak i projektowany zakres rozbudowy dopuszcza adaptację poddasza na cele mieszkalne.

• NaleŜy wykonać izolację izolacji ścian fundamentowych jak i odprowadzenia wód opadowych z bezpośredniego sąsiedztwa budynku.

• W czasie wykonywania - uzupełnienia izolacji pionowej ścian fundamentowych nie wolno dopuścić do nawodnienia gruntu w poziomie posadowienia budynku.

• Przy opracowaniu projektu budowlanego naleŜy uwzględnić uwagi zawarte w powyŜszym opracowaniu.

6.2 Zalecenia .

• Prace remontowo – budowlane związane z przebudowa budynku naleŜy prowadzić pod nadzorem uprawnionego kierownika budowy i autora projektu budowlanego w sposób eliminujący ich wpływ na bezpieczeństwo konstrukcji.

7. Podsumowanie.

Przebudowę naleŜy prowadzić z uwzględnieniem warunków bezpieczeństwa konstrukcji budynku nie dopuszczając do wykonywania otworów w istniejących ścianach bez uŜycia elektronarzędzi po wcześniejszym wykonaniu nadproŜa z belek stalowych.

UWAGI :

• PowyŜsza ekspertyza jest aktualna przez okres jednego roku i stanowić podstawę opracowania projektu budowlanego

• NaleŜy się liczyć z moŜliwością wystąpienia ukrytych wad istniejącego obiektu lub odmiennych parametrów gruntowych nie uwzględnionych w powyŜej ekspertyzie i projekcie budowlanym , które naleŜy rozwiązać w ramach nadzoru autorskiego.

OPRACOWAŁ

(6)

8 Materiał fotograficzny.

Zdj. 1 Elewacja frontowa – z widocznymi uszkodzeniami muru ścian zewnętrznych.

Zdj. 2 Elewacja tylna.

(7)

Zdj. 3 Uszkodzenie muru w wyniku zawilgocenia sciany.

Zdj 4 Zawilgocenie ściany fundamentowej w sąsiedztwie schodów zewnętrznych.

(8)

Zdj. 5 Zawilgocenie i uszkodzenie ściany zewnętrznej.

Zdj. 6 Więźba dachowa płatwiowo – krokwiowa

(9)

Zdj. 7 Klatka schodowa.

Zdj. 8 Odkrywka stropu Klejna nad ostatnia kondygnacja z widoczna belka stalową.

(10)

II. Opis konstrukcji projektowanego budynku mieszkalno – wielorodzinnego .

Przedmiotowy budynek wykonany w technologii tradycyjnej jako budynek dwukondygnacyjny z nie uŜytkowym poddaszem całkowicie nie podpiwniczony .

Ściany konstrukcyjne murowane stropy wylewane, a nad ostatnia kondygnacja strop Klejna na belkach stalowych I 180 typu półcięŜkiego .

Ścianki działowe ceglane murowane .

Dach płatwiowo krokwiowy kryty blacha płaska cynkowana . Stropy wylewane Ŝelbetowe i Klejna .

Ściany fundamentowe i ławy wylewane betonowe .

III. Obliczenia statyczne.

1.0 Podstawa opracowania:

Normy:

A ) obciąŜeniowe

• PN- 82 / B - 02001 ÷ 04 ObciąŜenia stale i zmienne

- pomieszczenia mieszkalne 1.5 kN/m²

- pomieszczenia biurowe 2.0 kN/m²

- korytarze 2.0 kN/m²

- klatka schodowa 3.0 kN/m²

- balkony wspornikowe 5,0 kN/m²

- tarasy 2,0 kN/m²

- obc. zastępcze od ścianek działowych 1,25 kN/m²

• PN - 77 / B - 02011 ( strefa III ) ObciąŜenie wiatrem

• PN - 80 /B – 02010/Az1 ( strefa III ) ObciąŜenie śniegiem B ) obliczeniowe

- konstrukcje drewniane PN – B- 03150

- konstrukcje betonowe, Ŝelbetowe, spręŜone PN – B- 032604:2002 - konstrukcje murowe obl. statyczne i projektowanie PN – B – 03002 :2007 - posadowienie bezpośrednie budowli PN – 81 / B- 03020 C) Materiały konstrukcyjne :

• Stal zbrojeniowa A I ( St0S ) oznaczenie „ ø ”

• Stal zbrojeniowa A III ( 34GS ) i A III ( RB 400 ) oznaczenie „ # ”

• Beton B 20 elementy konstrukcyjne.

• Drewno lite klasy C 24

• Pustaki drąŜone SILKA E 24 .

• Ściany gipsowo - kartonowe o zmiennej konstrukcji pojedyncze i warstwowe.

D) Badania geotechniczne warunków posadowienia –GEOSOL - BUG mgr inŜ. B Ciszkowski 2009r

• Ekspertyza techniczna

E ) literatura fachowa i normy towarzyszące

(11)

2.0 Dach.

Zestawienie obciąŜeń część nieocieplana w kN/m² :

• Blacha dachówkowa ( S_j ) 0.35 γ=1.3 0,46

Zestawienie obciąŜeń - docieplenie skosów dachu w części ocieplonej dachu w kN / m² obc. char. wsp. war. obl

• izolacyjne folie 0,05 1,2 0,06

• wełna 0.2 × 1.0 0,20 1,2 0,24

• płyty gipsowo – kartonowe GKF(2×12.5mm) 0.27 1,2 0,32

( S_o ) = 0,52 γ = 1,2 0. 62

ObciąŜenie jętki – stropu poddasza w kN /m²

• deski 0.03 × 5.5 0.16 1.2 0.20

• wełna ( mata typu L ) 0.2 × 1.0 0.20 1.2 0.24

• paroizolacja 0.05 1.2 0.06

• płyty gips.- kartonowe 2 × GKF 0.27 1.2 0.32

• jętki 2× 0.05×0.18×5.5 0.10 1.1 0.11

( S_j ) = 0.78 γγγγ= 1.19 0.93

Obc. uŜytkowe jętki ( U_j) = 0,5 kN/m² γγγγ= 1.4 0.7 kN/m²

• obc. śniegiem strefa III ( S ) H= 470 mnpm. αααα =35⁰

Q_k = 0,006×470,00-0.6 = 2,22 kN/m²

Typ: zmienne

Dachy dwuspadowy - ( C1 )

S_k¹= 2,22 kN/m² · 0,8 · ( 60 - 35 ) / 30 = 1,48 kN/m². Sk1

0 = 2,22 kN/m² γf = 1,50.

Dachy dwuspadowy - ( C 2 ) Sk2

= 1,89 kN/m² · 1,2 · ( 60 - 35 ) / 30 = 1,89 kN/m². S_k²₀ =2,84 kN/m², γf = 1,50.

Dla pokrycia i płatwi C 2= C1

DociąŜenie śniegiem dla C2 0,41 kN/m² γf = 1,50.

Obc. wiatrem strefa III ( W ) H= 470 mnpm. αααα =40⁰ Typ: zmienne

q_k = 250 + 0.5 ×470,00 = 485 Pa ≅ 0.49 kN/m²

(12)

połać nawietrzna:

p_k1 = q_k× Ce × C × β = = 0,49 kN/m² · 1,02 · ( 0,32 - 0,00 ) · 1,8 = 0,29 kN/m². P⁰_k1 = 0,38 kN/m², γf = 1,30.

połać zawietrzna :

p_k2 = 0,49 kN/m² · 1,02 · ( - 0,40 - 0,00 ) · 1,8 = -0,36 kN/m². p⁰_k2 = -0,47 kN/m², γf = 1,30.

p_k⁰ = 1.3 ×××× p_k(1,2) → wartości obliczeniowe

Rozstaw krokwi maksymalny co 90 cm co wymagało przeliczenia przyjętego na schematach obciąŜenia.

Obc. dachem na rzut poziomy ( dla C2 ) 3,6 kN.m² γ = 1.39 5,02 kN/m²

• ZałoŜenia konstrukcyjno – statyczne.

Przyjęto dach płatwiowo - krokwiowy z drewna C 30 o maksymalnym rozstawie krokwi co 0.9 m.

W celu przesztywnienia ścianek kolankowych konieczne jest wprowadzenie słupków Ŝelbetowych zakotwionych w wieńcu stropu nad piętrem oraz wieńcu pod murłatą o wymiarach 29 × 25 cm zbrojonych 2×××× 4 φφφφ 12 A III w rozstawie co 1.5m.

Zbrojenie słupków w kształcie litery U zakotwić pod dolnym zbrojeniem wieńca podłuŜnego pod murłatą. Detale kotwienia sprecyzować i opracować w projekcie wykonawczym.

Belkę podwali nowa naleŜy kotwic do ukrytego Ŝebra płyty stropowej obejmami w maksymalnym rozstawie co 1.5m.

(13)

2.4 Analiza statyczna – przekrój A - A

WĘZŁY: PRZEKROJE PRĘTÓW:

1 2

3 4

5 6

7

8 9 10

11

0,913 3,380

1,3300,900 0,9001,330

3,380 0,913

H=13,046 0,640 2,367 0,931 0,630

V=4,568

1 2

3 4 5

6

7

8 9

10 11

0,913 3,380

1,3300,900 0,9001,330

3,380 0,913

H=13,046 0,640 2,367 0,931 0,630

V=4,568 1

1 1

1

1 2

2 2

OBCIĄśENIA: MOMENTY:

1 2

3 4 5

6

7

8 9

10 11

0,320 0,320 1,3301,330

0,260 0,2600,320

0,320

0,470

1,330 1,330

0,260

0,2600,320 0,320 1,330 1,330

0,260 0,2600,320

0,320 1,3301,330

0,260 0,2600,320

0,320 1,3301,330

-0,320 -0,320 0,320

0,320 1,330 1,330 -0,320

-0,320 0,320

0,320 0,480

0,480

1,330 1,330

-0,320

-0,320 0,320

0,320 1,3301,330 -0,320

-0,320 0,700 0,700

0,500 0,500 0,700 0,700 0,700 0,700 0,500 0,500

1 2

3 4 5

6

7

8 9

10 11

-1,296 -1,296-1,296

-3,685

2,997 -3,685-3,685

0,490 0,490 -3,685

0,4900,607 0,3690,427 0,369

-2,630 0,369

-2,630 -2,630

-0,827 2,163 -2,630

-0,827 -0,827 -0,285

0,230 -0,285 -0,285 -0,285

0,088 -0,285 -0,285 0,230

-0,285

TNĄCE: NORMALNE:

1 2

3 4 5

6

7

8 9

10 11

-2,324 -2,324 4,677

-5,835 4,677

-5,835 4,265 0,878 4,265 0,8780,700

-1,591 0,700

-1,591 1,067 -0,396 1,067

-0,396 -0,766

-2,928 -0,766

-2,928 4,157

-3,284 4,157

-3,284 1,483 1,483 1,294

-0,865 1,294

-0,865 0,831

-0,831 0,831

-0,831 0,865

-1,294 0,865

-1,294

1 2

3 4 5

6

7

8 9

10 11

1,365 1,365

-3,422 2,963 2,963

-3,422

-5,171 -3,185 -3,185 -5,171

-3,060 -1,715 -1,715 -3,060

-2,083 -3,427 -2,083

-3,427 -3,685

-5,672 -3,685

-5,672 2,510

-3,903 2,510

-3,903 1,365 1,365 2,638 2,638

2,638 2,638 0,870 0,870 0,870 0,870

Zestawienie obciąŜeń na rozstaw krokwi max co 90 cm.

OBCIĄśENIA: ([kN],[kNm],[kN/m])

--- Pręt: Rodzaj: Kąt: P1(Tg): P2(Td): a[m]: b[m]:

--- Grupa: A "obc. pokryciem" Stałe gf= 1,30 1 Liniowe 0,0 0,320 0,320 0,00 1,11 2 Liniowe 0,0 0,320 0,320 0,00 4,13 3 Liniowe 0,0 0,320 0,320 0,00 1,62 4 Liniowe 0,0 0,320 0,320 0,00 1,10 5 Liniowe 0,0 0,320 0,320 0,00 1,10 6 Liniowe 0,0 0,320 0,320 0,00 1,62 7 Liniowe 0,0 0,320 0,320 0,00 4,13 8 Liniowe 0,0 0,320 0,320 0,00 1,11

Grupa: D "docieplenie" Stałe gf= 1,20 2 Liniowe 0,0 0,470 0,470 0,00 4,13 7 Liniowe 0,0 0,480 0,480 0,00 4,13 9 Liniowe 0,0 0,700 0,700 0,00 1,33 10 Liniowe 0,0 0,700 0,700 0,00 1,80 11 Liniowe 0,0 0,700 0,700 0,00 1,33

Grupa: S "obc. śniegiem" Zmienne gf= 1,50 1 Liniowe-Y 0,0 1,330 1,330 0,00 1,11 2 Liniowe-Y 0,0 1,330 1,330 0,00 4,13 3 Liniowe-Y 0,0 1,330 1,330 0,00 1,62 4 Liniowe-Y 0,0 1,330 1,330 0,00 1,10

(14)

5 Liniowe-Y 0,0 1,330 1,330 0,00 1,10 6 Liniowe-Y 0,0 1,330 1,330 0,00 1,62 7 Liniowe-Y 0,0 1,330 1,330 0,00 4,13 8 Liniowe-Y 0,0 1,330 1,330 0,00 1,11

Grupa: U "obc. uzytkowe" Zmienne gf= 1,40 9 Liniowe 0,0 0,500 0,500 0,00 1,33 11 Liniowe 0,0 0,500 0,500 0,00 1,33

Grupa: W "obc. wiatrem" Zmienne gf= 1,30 1 Liniowe 35,0 0,260 0,260 0,00 1,11 2 Liniowe 35,0 0,260 0,260 0,00 4,13 3 Liniowe 35,0 0,260 0,260 0,00 1,62 4 Liniowe 35,0 0,260 0,260 0,00 1,10 5 Liniowe -35,0 -0,320 -0,320 0,00 1,10 6 Liniowe -35,0 -0,320 -0,320 0,00 1,62 7 Liniowe -35,0 -0,320 -0,320 0,00 4,13 8 Liniowe -35,0 -0,320 -0,320 0,00 1,11 ---

SIŁY PRZEKROJOWE - WARTOŚCI EKSTREMALNE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+"Kombinacja obciąŜeń"

--- Pręt: x[m]: M[kNm]: Q[kN]: N[kN]: Kombinacja obciąŜeń:

--- 1 0,000 0,000* -0,000 -0,000 ADS

1,115 -1,296* -2,324 1,365 ADSW 1,115 -1,296 -2,324* 1,365 ADSW 1,115 -1,296 -2,324 1,365* ADSW 0,000 0,000 -0,000 0,000* ADW

2 1,805 2,996* 0,078 -0,629 ADSW 4,126 -3,685* -5,835 2,963 ADSW 4,126 -3,685 -5,835* 2,963 ADSW 4,126 -3,685 -5,835 2,963* ADSW 0,000 -1,086 4,045 -3,642* ADS

3 1,623 0,490* 0,878 -3,185 ADSW 0,000 -3,685* 4,265 -5,171 ADSW 0,000 -3,685 4,265* -5,171 ADSW 1,623 0,317 0,693 -1,154* ADW 0,000 -3,205 3,660 -5,449* ADS

4 0,343 0,607* -0,016 -2,640 ADSW 1,099 0,000* -1,354 -1,939 ADS 1,099 -0,000 -1,591* -1,715 ADSW 1,099 0,000 -0,699 -0,440* ADW 0,000 0,433 0,566 -3,283* ADS

5 0,755 0,528* 0,038 -2,860 ADS 0,000 0,000* 1,067 -2,083 ADSW 0,000 0,000 1,359* -1,936 ADS 0,000 0,000 0,466 -0,661* AD 1,099 0,369 -0,396 -3,427* ADSW

6 0,000 0,438* -0,835 -3,471 ADS 1,623 -3,221* -3,672 -5,458 ADS 1,623 -3,221 -3,672* -5,458 ADS 0,000 0,265 -0,649 -1,441* AD 1,623 -2,630 -2,928 -5,672* ADSW

7 2,321 2,630* -0,055 -0,850 ADS 0,000 -3,221* 5,096 2,757 ADS 0,000 -3,221 5,096* 2,757 ADS 0,000 -3,221 5,096 2,757* ADS 4,126 -0,827 -3,284 -3,903* ADSW

8 0,000 0,005* -0,008 0,319 ADW 0,000 -1,086* 1,947 1,365 ADS 0,000 -1,086 1,947* 1,365 ADS 0,000 -1,086 1,947 1,365* ADS 1,115 -0,000 0,000 -0,000* ADSW

9 0,831 0,229* -0,055 2,638 ADSUW 0,000 -0,285* 1,294 2,638 ADSUW 0,000 -0,285 1,294* 2,638 ADSUW 0,000 -0,285 1,294 2,638* ADSUW 0,831 0,229 -0,055 2,638* ADSUW 0,000 -0,285 1,294 0,542* ADU 0,831 0,229 -0,055 0,542* ADU

10 0,900 0,140* 0,000 0,000 ADSW 0,000 -0,285* 0,831 0,000 ADSUW 0,000 -0,234 0,831* 0,000 ADSW 0,000 -0,285 0,831 0,000* ADU 0,900 0,140 0,000 0,000* AD

(15)

0,000 -0,285 0,831 0,000* ADU 0,900 0,140 0,000 0,000* AD

11 0,499 0,229* 0,055 1,702 ADSU 1,330 -0,285* -1,294 1,702 ADSU 1,330 -0,285 -1,294* 1,702 ADSU 1,330 -0,285 -1,294 1,702* ADSU 0,499 0,229 0,055 1,702* ADSU 1,330 -0,285 -1,294 -0,289* ADUW 0,499 0,229 0,055 -0,289* ADUW

---

ZESTAWIENIE MATERIAŁU:

--- Oznaczenie: Materiał: Długość[m] Masa[t]

--- B 18,0x10,0 Drewno C24 2x 1,11 + 2x 4,13 +

2x 1,62 + 2x 1,10 = 15,93 0,120 B 50x180 Drewno C24 4x 1,33 + 2x 1,80 = 8,92 0,034 --- MASA CAŁKOWITA USTROJU: 0,154 ---

Wartości sił przekrojowych krokwi w analizie przestrzennej układu .

(16)

REAKCJE PODPOROWE:

1 2

3 4

5 6

7

8 9 10

11

0,096

8,480

13,803

0,218 0,451

11,361 1,580

6,927 2,638

2,125 0,870

2,125

REAKCJE PODPOROWE: T.I rzędu ObciąŜenia obl.: CięŜar wł.+ADSUW

--- Węzeł: H[kN]: V[kN]: Wypadkowa[kN]: M[kNm]:

--- 2 -0,096 8,480 8,481

3 -0,000 13,803 13,803 4 -0,000 -0,218 0,218 6 -0,000 -0,451 0,451 7 0,000 11,361 11,361 8 -1,580 6,927 7,105 10 -2,638 2,125 3,388 11 0,870 2,125 2,296

---

2.5 Wymiarowanie najbardziej wytęŜonego odcinka krokwi pręt 2 : Własności techniczne drewna::::

y Y

z Z

180

100 4,677

-5,835

4,677

-5,835

-1,296

-3,685

2,996 -3,685

A

B

Przekrój: 1 „B 18,0x10,0”

Wymiary przekroju:

h=180,0 mm b=100,0 mm.

Charakterystyka geometryczna przekroju:

Jyg=4860,0; Jzg=1500,0 cm⁴; A=180,00 cm²; iy=5,2; iz=2,9 cm; Wy=540,0; Wz=300,0 cm³. Własności techniczne drewna::::

Przyjęto 2 klasę uŜytkowania konstrukcji (temperatura powietrza 20° i wilgotności powyŜej 85% tylko przez kilka tygodni w roku) oraz klasę trwania obciąŜenia: Stałe (więcej niŜ 10 lat, np. cięŜar własny).

Kmod = 0,60 γ M =1,3

Cechy drewna: Drewno C24.

Nośność na zginanie::::

Wyniki dla xa=4,13 m; xb=0,00 m, przy obciąŜeniach „ADSUW”.

Długość obliczeniowa dla pręta swobodnie podpartego, obciąŜonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciąŜeniu przyłoŜonym do powierzchni górnej, wynosi:

l d = 1,00×4126 + 180 + 180 = 4486 mm

(17)

λ rel,m =

mean mean k

d m d

G E E b

hf

l ₀_,

2 ,

π ⁼ 4486×180×11,08

3,142×100²×7400^×

4 11000 690 ^{= 0,392}

Wartość współczynnika zwichrzenia:

dla λ rel,m ≤ 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności:

σ m,d = M / W = 3,685 / 540,00 ×10³ = 6,825 < 11,077 = 1,000×11,08 = k crit f m,d Nośność dla xa=4,13 m; xb=0,00 m, przy obciąŜeniach „ADSUW”:

σ +

d t

f_,₀_,

, 0

, σ =

σ +

d z m

d z m m d y m

d y m

k f

f _,_,

, ,

,

, 0,165

6,46 + 6,825

11,08 + 0,7×0,000

11,08 = 0,642 < 1

σ +

d t

f_,₀_,

, 0

, σ =

σ +

d z m

d z m d y m

d y m

m f f

k

, ,

,

, 0,165

6,46 + 0,7×6,825

11,08 + 0,000

11,08 = 0,457 < 1 Nośność ze ściskaniem dla xa=1,81 m; xb=2,32 m, przy obciąŜeniach „ADSUW”:

σ +

2 , 0 , 2 , 0 ,

d c

f σ =

σ +

d z m

d z m m d y m

d y m

k f

f _,_,

, ,

,

, 0,035²

9,69² + 5,548

11,08 + 0,7×0,000

11,08 = 0,501 < 1

σ +

2 , 0 , 2 , 0 ,

d c

f σ =

σ +

d z m

d z m d y m

d y m

m f f

k

, ,

,

, 0,035²

9,69² + 0,7×5,548

11,08 + 0,000

11,08 = 0,351 < 1

Klasa trwania obciąŜeń zmiennych: Średniotrwałe (1 tydzień - 6 miesięcy, np. obciąŜenie uŜytkowe).

u_z,fin = u_z,inst (1+k_def) = -3,5×(1 + 0,25) = -4,3 mm u y,fin = u y,inst (1+k def) = 0,0×(1 + 0,25) = 0,0 mm Ugięcie całkowite:

u_z,fin = -4,5 + -4,3 = 8,8 < 13,8 = u_net,fin

2.6 Wymiarowanie jętki – elementów stropu pręt 11 .

y Y

z Z

180

200

A B

Sprawdzenie nośności pręta nr 11 Nośność na rozciąganie::::

Wyniki dla xa=0,00 m; xb=1,33 m, przy obciąŜeniach „ADSU”.

Pole powierzchni przekroju netto An = 180,00 cm².

σ t,0,d = N / An = 1,702 / 180,00 ×10 = 0,095 < 6,46 = f t,0,d

Nośność na ściskanie::::

Wyniki dla xa=0,00 m; xb=1,33 m, przy obciąŜeniach „ADW”.

σ c,0,d = N / Ad = 0,289 / 180,00 ×10 = 0,016 < 9,07 = 0,935×9,69 = k c f c,0,d Nośność na zginanie::::

Największe napręŜenia dla gałęzi ściskanej:

σ i = 0,000 < 9,692 = f c,0,d

Największe napręŜenia dla gałęzi rozciąganej:

(18)

σ i = 0,000 < 6,46 = f c,0,t

Nośność dla xa=1,33 m; xb=0,00 m, przy obciąŜeniach „ADSU”:

σ +

d t

f_,₀_,

, 0

, σ =

σ +

d z m

d z m m d y m

d y m

k f

f _,_,

, ,

,

, 0,095

6,46 + 0,000

11,08 + 1,0×0,529

11,08 = 0,062 < 1 Nośność ze ściskaniem dla xa=1,25 m; xb=0,08 m, przy obciąŜeniach „ADW”:

σ +

2 , 0 , 2 , 0 ,

d c

f σ =

σ +

d z m

d z m m d y m

d y m

k f

f _,_,

, ,

,

, 0,016²

9,69² + 0,000

11,08 + 1,0×0,000

11,08 = 0,000 < 1

Nośność na ścinanie::::

2 2+τ'

τ ⁼ 0,000² + 0,108² = 0,108 < 1,15 = f v,d

Nośność przewiązek::::

Wyniki dla xa=0,00 m; xb=1,33 m, przy obciąŜeniach „ADW”.

Do połączenia przewiązek, przyjęto łączniki mechaniczne w postaci gwoździ długości 110 mm o średnicy 5,0 mm.

F 1 / R d + F 1,x / R d = 0,0 / 859,2 + 0,5 / 305,3 = 0,002 < 1 = 1 Przyjęto przewiązki szerokości l 2 = 250 mm.

Nośność przewiązek:

σ = M p / W = 0,000 / 1875,00 ×10³ = 0,000 < 11,08 = f m,d τ = 1,5 V p / A = 1,5×0,006 / 450,00 ×10 = 0,000 < 1,15 = f v,d

Stan graniczny uŜytkowania::::

Wyniki dla xa=0,58 m; xb=0,75 m, przy obciąŜeniach „ADSU” liczone od cięciwy pręta.

u y,fin = 0,0 + 0,0 = 0,1 < 4,4 = u net,fin

POŁĄCZENIE NA ŚRUBY W WĘŹLE NR:::: 3 Zadanie: dach1; pręt nr: 11

IIIa 18x20 200

174

M10

Przyjęto połączenie na jednocięte śruby o średnicy d = 10,0 mm. Łączniki naleŜy umieścić w uprzednio nawierconych otworach.

Siły działające na najbardziej obciąŜony łącznik:

FM = ^max₂

e

i

e M

Σ

⁼

0,000×57,6 70408,2 ^×10

6 = 0,000 N;

Fx,M = 0,000; Fy,M = 0,000 FQ = Q / n = 0,865 / 4 ×10³ = 216,196 N FN = N / n = 1,702 / 4 ×10³ = 425,623 N

Warunek nośności połączenia:

Liczba płaszczyzn ścinania łączników nc = 2.

F =

2

( )

)

( F

_xM

+ F

_N

+ F

_yM

+ F

_Q / nc = (0,000 + 425,623)² + (0,000 + 216,196)² / 2 = 238,692 < 2169,9

= R d

(19)

2.6 Wymiarowanie najbardziej wytęŜonego odcinka płatwi.

Płatew front:

Płatew tył:

(20)

Pręt nr 417

y Y

z Z

220

160

Przekrój: 4 „płatew -podłuŜna”

Wymiary przekroju

h=220,0 mm b=160,0 mm.

Charakterystyka geometryczna przekroju:

Jyg=14197,3; Jzg=7509,3 cm⁴; A=352,00 cm²; iy=6,4; iz=4,6 cm; Wy=1290,7; Wz=938,7 cm³.

Nośność na zginanie::::

Wyniki dla xa=0,478 m; xb=0,000 m; przęsło nr: 1, przy obciąŜeniach „CW Sa(g2)SdSjUjWczWtś1ś2ś3”.

Długość obliczeniowa dla pręta swobodnie podpartego, obciąŜonego równomiernie lub momentami na końcach, przy obciąŜeniu przyłoŜonym do powierzchni górnej, wynosi:

l d = 1×478 + 220 + 220 = 918,29 mm

λ rel,m =

mean mean k

d m d

G E E b

hf

l ₀_,

2 ,

π ⁼ 918×0×13,846

3,142×0²×8000^×

4 12000 750 ^{= 0,132}

Wartość współczynnika zwichrzenia:

dla λ rel,m ≤ 0,75 k crit = 1 Warunek stateczności:

σ m,d = M / W = 3,590 / 1290,67 ×10³ = 2,782 < 13,846 = 1,000×13,846 = k crit f m,d

Nośność dla xa=0,478 m; xb=0,000 m; przęsło nr: 1, przy obciąŜeniach „CW Sa(g2)SdSjUjWczWtś1ś2ś3”:

σ = σ +

d z m

d z m m d y m

d y m

k f

f _,_,

, ,

,

, 2,782

13,846 + 0,7×0,016

13,846 = 0,202 < 1

σ = σ +

d z m

d z m d y m

d y m

m f f

k

, ,

,

, 0,7×2,782

13,846 + 0,016

13,846 = 0,142 < 1

Wyniki wymiarowania płatwi ,mieczy , słupów i krokwi koszowych wg PN-B-03150:2000 ObciąŜenia: CW Sa(g2)SdSjUjWczWtś1

Nr pręta: Grupa: Przekrój: Warunek decydujący: Nośność:

18 krokwie koszowe 8 - krokwie koszowe Ściskanie 0,156

21 krokwie koszowe 8 - krokwie koszowe Zginanie 0,134

28 krokwie koszowe 8 - krokwie koszowe Ścinanie 0,003

429 płatew słupy dół front 4 – płatew -podłuŜna Ścinanie 0,336

20 płatew słupy dół front 4 – płatew -podłuzna Ściskanie 0,291

(21)

152 płatew słupy dół front 4 – płatew -podłuŜna Ściskanie 0,368

179 płatew słupy dół front 4 – płatew -podłuŜna Zginanie 0,081

191 płatew słupy dół front 5 - słup Ściskanie 0,034

261 płatew słupy dół front 7 - miecze Skręcanie 0,111

262 płatew słupy dół front 7 - miecze Skręcanie 0,110

426 płatew słupy dół front 4 – płatew -podłuŜna Skręcanie 0,089

427 płatew słupy dół front 7 - miecze Ściskanie 0,032

428 płatew słupy dół front 7 - miecze Ściskanie 0,031

13 płatew słupy dół tył 4 – płatew -podłuŜna Ściskanie 0,274

146 płatew słupy dół tył 4 – płatew -podłuŜna Ścinanie 0,345

156 płatew słupy dół tył 4 – płatew -podłuŜna Skręcanie 0,154

169 płatew słupy dół tył 5 - słup Ściskanie 0,065

171 płatew słupy dół tył 4 – płatew -podłuzna Ścinanie 0,362

194 płatew słupy dół tył 4 - płatew -podłuŜna Ściskanie 0,372

389 płatew słupy dół tył 4 – płatew-podłuŜna Ściskanie 0,259

396 płatew słupy dół tył 4 – płatew-podłuŜna Ściskanie 0,255

416 płatew słupy dół tył 4 – płatew-podłuŜna Skręcanie 0,411

417 płatew słupy dół tył 4 - płatew- podłuŜna Ścinanie 0,395

Przyjęte przekroje więźby dachowej

1 - krokiew 2 jętka - IIIa 20,0x18,0 3 - murłata

y Y

z Z

180

100

y Y

z Z

180

200

y

z Z

160

Materiał: 71 - Drewno C24 Materiał: 71 - Drewno C24 Materiał: 71 - Drewno

C24

A [cm²] 180,00 A [cm²] 180,00 A [cm²] 256,00

Jy [cm⁴] 4860,00 Jy [cm⁴] 4860,00 Jy [cm⁴] 5461,33

Jz [cm⁴] 1500,00 Jz [cm⁴] 10500,00 Jz [cm⁴] 5461,33

Dyz [cm⁴] 0,00 Dyz [cm⁴] 0,00 Dyz [cm⁴] 0,00

α [Deg] 0,00 α [Deg] 90,00 α [Deg] 0,00

Iy [cm⁴] 4860,00 Iy [cm⁴] 10500,00 Iy [cm⁴] 5461,33

IŜ [cm⁴] 1500,00 Iz [cm⁴] 4860,00 Iz [cm⁴] 5461,33

Jt [cm⁴] 0,00 Jt [cm⁴] 0,00 Jt [cm⁴] 0,00

(22)

Jω [cm⁴] 0,00 Jω [cm⁴] 0,00 Jω [cm⁴] 0,00

iy [cm] 5,20 iy [cm] 7,64 iy [cm] 4,62

iz [cm] 2,89 iz [cm] 5,20 iz [cm] 4,62

is [cm] 5,94 is [cm] 9,24 is [cm] 6,53

m [kg/m] 7,56 m [kg/m] 7,56 m [kg/m] 10,75

4 - płatew-podłuzna 5 - słup 6 - Podwalina - murłata

y Y

z Z

220

160

y Y

z Z

160

y Y

z Z

240

160

Materiał: 71 - Drewno C24 Materiał: 71 - Drewno C24 Materiał: 71 -

Drewno C24

A [cm²] 352,00 A [cm²] 256,00 A [cm²] 384,00

Jy [cm⁴] 14197,33 Jy [cm⁴] 5461,33 Jy [cm⁴] 18432,00

Jz [cm⁴] 7509,33 Jz [cm⁴] 5461,33 Jz [cm⁴] 8192,00

α [Deg] 0,00 α [Deg] 0,00 α [Deg] 0,00

Iy [cm⁴] 14197,33 Iy [cm⁴] 5461,33 Iy [cm⁴] 18432,00

IŜ [cm⁴] 7509,33 Iz [cm⁴] 5461,33 Iz [cm⁴] 8192,00

Jt [cm⁴] 0,00 Jt [cm⁴] 0,00 Jt [cm⁴] 0,00

Jω [cm⁴] 0,00 Jω [cm⁴] 0,00 Jω [cm⁴] 0,00

iy [cm] 6,35 iy [cm] 4,62 iy [cm] 6,93

iz [cm] 4,62 iz [cm] 4,62 iz [cm] 4,62

is [cm] 7,85 is [cm] 6,53 is [cm] 8,33

m [kg/m] 14,78 m [kg/m] 10,75 m [kg/m] 16,13

7 - miecze 8 - krokwie koszowe 9 - beka kalenicowa

y Y

z Z

180

100

y Y

z Z

220

160

y

z Z

100

Materiał: 71 - Drewno C24 Materiał: 71 - Drewno C24 Materiał: 71 -

Drewno C24

A [cm²] 180,00 A [cm²] 352,00 A [cm²] 100,00

Jy [cm⁴] 4860,00 Jy [cm⁴] 14197,33 Jy [cm⁴] 833,33

Jz [cm⁴] 1500,00 Jz [cm⁴] 7509,33 Jz [cm⁴] 833,33

α [Deg] 0,00 α [Deg] 0,00 α [Deg] 0,00

Iy [cm⁴] 4860,00 Iy [cm⁴] 14197,33 Iy [cm⁴] 833,33

IŜ [cm⁴] 1500,00 Iz [cm⁴] 7509,33 Iz [cm⁴] 833,33

Jt [cm⁴] 0,00 Jt [cm⁴] 0,00 Jt [cm⁴] 0,00

Jω [cm⁴] 0,00 Jω [cm⁴] 0,00 Jω [cm⁴] 0,00

iy [cm] 5,20 iy [cm] 6,35 iy [cm] 2,89

iz [cm] 2,89 iz [cm] 4,62 iz [cm] 2,89

is [cm] 5,94 is [cm] 7,85 is [cm] 4,08

m [kg/m] 7,56 m [kg/m] 14,78 m [kg/m] 4,20