Ammoniak fabriek; bepaling investeringen m.b.v. stap methode van Taylor: Bepaling kostprijs van een ton N-NH3

..

Scriptie behorende bij het vak De Chemische Fabriek m

17.

Ammoniak

fabriek.

Bepaling investerj.ngen m.bov. de stap methode van Taylor. Bepaljng kOBtp~ijs V&~ een ton N-NH

3

o

He

rman

van Hoev€o

Herbert Silonero~

begeleider: prof. ir. A.G. Mo~tfocrt~ .... -. --~~

INHOUD EN LITERATUUROV

E

RZICHT.

INHOUD.

g1.

INLEIDING.

§2

.

BEPALING INVESTERINGEN M.B

..

V. DE "STAplI

METHODE

VAN

TAYI,OR.

§3.

BEPALING VARIABELE

KOSTEN.

§4.

BEPALING KOSTPRIJS VAN EEN TON

N-NH

3

•

Bijlagen I

t/m

VI

LITERATUUROVERZICHT.

1. Cimmermans L.E.H., Kemp J.6~

blz. 1 blz. 2 blz. 7 blz" 9

blz. 10 t/m 15

Fabrieksvoorontwerp jan.

1983,

intern rapport T.H. Delft₉ afd. scheik.

2. G-groep verslag

1983,

intern rapport T.H. Delft, afd. werktuigb.

3.

Montfoort A.G.

De chemische fabriek, deel 11. College dictaat m

17,

Delft

19810

4.

Montfoort A.G. e.ao

A comparison of different step-counting costestimating proced~res for chemical plants, intern rapport T.Ho Delf tt afd. seheik~

5.

Taylor J .H.

The "process step seoring" method for making quick capital

§1. INLEIDING"

In deze scriptie zullen we de investeringen be~alen, nodig om een ammoniak fabriek (capacitiet

1360

ton NH

3

!dag ) te bouwen, met behulp van de "stap" methode van 'l'aylor. Deze methode bepaalt alleen de investeringen in de proceseenheden (I

B). De investeringen in hulp-apparatuur

(lH)'

zoals ketels en gebouwen, de investeringen in niet tastbare zaken (I

L), zoals licenties, kuow-how en start-up

kosten, blijven buiten beschouwing. Zo ook blijven het~erkkapitaal, voorraden, cash en terreinen (lW) buiten beschouwing6 De methode van ~aylor gaat uit van de verschillende bewerkingen die op de materiaal-stroom worden uitgeoefend en gaat dus niet uit van de apparaten die nodig zijn. Elke bewerkingsstap heeft dus alleen ,een functionele betekenis en \-,ordt verder als IIblack box" bezien ..

Verder wordt in deze scriptie de kostprijs van een ton stikstof in,:~,mmoniak OI-NB

3) bepaaldo Deze kostprijs is als volgt opgebom ... d:

- Afschrijving per ton stikstof (N-NH

3

)

betreffende de berekende

investering met de methode van Tayloro

- Variabele kosten per ton stikstof (N-NH

3

).

______ .JO

-1-820

BEPALING INVESTERINGEN M .. B.V .. DE "STAP" HETHODE VAN TAYLOR.

(lilS)

Volgens deze methode wordt I

B als volgt berèkend:

I

B

=

45·r.pO,?9C

I

~OO

investering in de proceseenheden (k~) .

capaciteit (kT/jaar).

kostiBldex.

tI ' ' d -

~(13)S'

' t b 1 1

cos lne ss ln ex. 1

=

'1 , 1 zl.e a e ..

Bepaling fe

In eerste instantie wordt de ammoniak fabriek opgesplitst in een aantal functionele stappen (zie schema 1) .. De keuze welke "si gni

-ficant p:::-ocess steps"'. men neemt is sterk persoonsgebonden. Di t is dan ook de grootste bron van fouten. Na het opzetten van het blok-schema wordt met behulp van tabel 1 scores toegekend aan de verschil

-lende stromen en bewerkingsstappene Hier worden bij de stromen de

.

---invloeden van de relatieve doorzet, opslagtijd, druk, temperatuur

en materiaal in rekening gebracht. Bij de bewerkingsstappen worden

de invloeden van de relatievedoorzet, druk, temperatuur en materiaal in rekening gebracht (zie bijl.

I).

De gevonden totale scores worden

t ' ' d ' 'f D' t 1 d f' l ' d 1 3total~' score

omgeze ln een ln ex C1J er. 1 vo gens e ormu e ln ex

=

,

De gevonden indices behorende bij de verschillende stromen en bc

-werkingsstappen worden opgeteld en zo ontstaat de costliness indexf. Men vindt hier f

=

60,1 •

,Bepaling Po

De ammoniak fabriek moet 1360 ton NH

3/dag leveren. Dit is 496,7 kilo ton per jaar. Dus P

=

496,7. Een opmerking,betreffende de

degressie exponent is hier noodzakelijk. De lage degressie exponent 0,39 is geldig voor het gebied van capaciteitsgrootte.·O,3-250 (kT/jr) .. De hier gevonden capaciteit van 496,7'valt daarbuiten. Het te ver-wachten dat bij deze grote capaciteit de degressie exponent~ iets

groter zal zijn. Echter omdat een buüi tat ieve uitspraak niet mogelijk is, nemen we hier voor de degressie exponent ook 0,3ge

2-I \oN

Î

Tabel 1.

Scoring for complexity of significant process steps

Score

-3 -2 -1

o

1 2

1.7 3

5 9

Reblive througllput (tlt product) 0.2 0.35 0.6 1

Reaction time in h (rcaction, crystallisation, etc)a 3

Sl::J!age time in wceks 2 3

2.0 -25 -75

500 1100

0.1

om

lOa 50 a

Tempcrature extreme (OC) jvIin. Tcmp~r;lturc extr~.mi! CC) M:LX hessure extreme (atm) Min Pressure extreme (alm) Max

Ma terials of constn:ction MSb SSC, Keebush ELMSf

RLMSd , EbLMS c, lneoncl

\ Muit:strca:ll.ing. N::J. of streams

Spe<:ia.rcomlitiom: .

(:I) E;q;Josion, dust, odour or tcxieity problems. Score! if a major problem. (b) Rt~cl.iollS in f1.uid beus. Score 1.

PVC

2

(c) Di.-;liiling mater:a!, of simib h.pt. Score 1 if b.pt. difference <5°C 3r.:i Score 2 if <1

oe.

(cl) T!);lH specificatioll e.g. Score 1 if dislillaUon is to reduce 'k0Y' compor.cnt to 10 iJpm leve!.

(e) Fiim evapor:!tion e.g. in Luwa. Score 1.

Ccnversion of score !o cos:/inesr index

~;COIC (S) -3 --2 --1 0 2 3 4 5 6 i Cos thnexs ::10,)( ( C L) 0.4 0.6 0.8 1.3 1.7 2.2 2.8 3.7 4.8 6.3 Weke! Monel PbL:ViSg 3 8 9 3.1 10.6 3 4 5 S 14 25 5 8 -125 1700 2300 200 700 Titanium Precious Hastclloy metals -'. Tant:tllum 5 7 10 11 12 13 14 18 23 30 5 14 42 1500 11· JI 14 39 15 51 6 23 69 16 66 7 40 120 8 9 67 110

aF'cr iiquid ph:lSC reactions cnly. All others s.:ore'" O. bIAS

=

Mild steel. CSS" Stai"less steeL dRUiS

=

Rubber Iined mild steel. cEbLMS

=

Ebonite lincd :-ni:d steel. fELMS

=

En<!mei lineà mild steel. gPbLM.S

=

Lead lined idct steel.

SREMA 1. Ammoniak fabriek opgesplitst in functionele stappen. Onder de stromen staat de massastroom vermeld (ton/uur)

G)aardgas

27,1

®

stoom I

77,3

®

stoom I H Q) rl o ~ o (\j Q) .. r... \.0

-

e~

reformer 1

104,4

I

reformer

2

174,6

r - - - L - - - - -.

-I

CO CO 2 omzetting

I

59,1

compressor 2

278,1

~---~~---~ reactor

278,1

separato:t'

Î

1

~

lucht compressor 1

r

. ~L-.-_ _ _ _ ---l

(6)

koolzuurgDs

v·

221,4

I

®

ammoniak

~--5,2

cryogene installatie

56,7

(J)

reçycle 11

I

@

inerte gassen

,

.'

Tabel 2

Stromen Relatieve Opslag- druk . Temperatuur materiaal totale index

doorzet tijd max/min score

score score score score score

1 Aardgas -1~ 0 0 1~ 2

n

1,6 2 Stoom

I

!î 0 0 1~ 2 V.; 2,7 3 Lucht 0 0 0 0 0 0 1 4 stoom

]I"

-3 0 0

n

2 ~ 1 , 1 5 Water -~ 0 1~ 0 0

.

~ 1,3 6 KoolzuurgaE ~ 0 0 0 0 ~ 1,1 7 Recicle1t -3 0 0 ~ 1 -l~ 0,6 8 Recicle

I

2~ 0 3 ~ 1 6~ 5,9 9 Ammoniak 0 1 i~ 0 0 2~ 1,8 10 Inert -3 0 0 ~ 1 -1~ 0,6

-

-Bewerkings- Relatieve druk Temperatuur materiaal totale index

stappen doorzet max/min score

score score score score

-. ie _{Reformer 1 0 i~ 2 4~ 3,3} 2e Reformer 2

o

-

-.

n

1

4%

3,5

I

< . .,. CompressorI 0 0 0 1 1 1,3 ~O ->C0₂ 2 0 1 1 4 2,9 co 2-wassing i~ 0 0 0 i~ 1,5 compressor]t 3 3 0 1 7 6,3 Reactor 3 3 -.. -. --1-_> 2 9 10,6 Separator '3 3 1 1 8 8,2 '. Cryo. inst. -3 3 3 . , 3 6 4,8

-Costliness index _f=,~~

Zie voor toekennen van de diverse scores bijlage- (

~

-

5-'

,

..

'

.

'

Bepaling

Cr-In 1970 was de

Cr

1000 Deze steeg tot 205 i~1975 en werd'

weer op 100 gesteldo Van hier uitgaande steeg de

Cr

tot 232 in het

vierde kwartaal van 1982. Daar de formule voor de

r

B uitgaat dat de Cl in 1970 100 is , is de Cl voor het vierde "k"wartaal 1982:

205~232/100

=

475,6. Berekening

lB-C I B

=

45 f pO,39 _ I 300 f

=

60 t 1

P

=

496,7 (kT/jr) C

_r

=

475s

6

I B

=

48,27 miljoen engelse ponden (~)_

De Irfisselkoers "Voor de engelse pond \.;a8 in het vierde kwartaal van

1982: 1f.

=

4s68 JIFl." t-iet deze wisselkoers vindt men voor I

B = 225,9

miljoen HFl. Echter zijn dit nog steeds investeringen gedaan in het Verenigd Koninkrijko Daarom moet het bedrag nog vermenigvuldigd

worden met een lokatie factor. Deze bedraagt 1,1 (lit.

3).

Men vindt dan voor de investering gedaan in Nederland

@1L=

248 miljoen

HF~~

Vergelijking met offertes van verschillende contractore vindt men

in bijlage 111. Men ziet dat de gevonden waarde goed overeenkomt

met de offertes van de verschillende contractars. Gezegd moet worden

dat de schijnbaar erg nauwkeurige waarde van de investeringen zuiver

toeval is~ Dit kan men zien aan de sterk schommelende wisselkoers

van de engelse ponde Met de methode Van Taylor zijn de nauwkeurig-heidsgrenzen bij 95% betroU\'lbaarhe id +36% en -26%.

In bijlage IV vlordt een wat minder nauwkeurig model van Taylor

behandeld₉ "namelijk het "rearranged model" van Taylor (lit. L.:j) •

-6-,

..

'

3.

BEPALING VARIABELE KOS'l'ENe (lit. 1,2)

De variabele kosten zijn opgebouwd uit de volgende posten:

- aardgasverbruik

- electriciteit - stoomverbruik - koelwaterverbruik - lonen

De variabele kosten worden bepaald op jaarbasis$

Aardgasverbruik.

E~

wordt 45847 (Nm3/uur) aardgas van het net afgetapt. Namelijk

33376 (Nm3/uur) aardgas als procesgas en 12471 (Nm3/uur) aardgas

als stookgas. Verder komt er uit het proces zelf ook nog aardgas,

namelijk uit de cryogene installatie. Echter dit rekent men niet

mee in de kosten. De berekening geschiedt verder als volgt.

45847 (Nm 3 /uur)

low heat value: 37300 (kj/Nm3 )

]

~

1710,1 (Gj/uur)

l

prijs per Gj

=

HFI 14,713J op jaarbasis: [HF+ 220,6 miljOenl

Kellogg heeft met een veel lagere aardgasprijs gerekend, namelijk

HFI 11,53 per Gj. Met Kellogg's gebruikte aardgasprijs komt men

op een bedrag op jaarbasis van 172,8 miljoen. DeS.M. werkt echter

met de opgegeven prijs van HFI 14,713 per Gj.

Electricite it.

pompen stoom en produkt

pomp koelwater pomp koelmachine compressor Selexol rookgasventilator pomp verbrandingslucht totaal 1,022 1,042 0,290 0,250 0,150 0,300 .3,054 (11\'1 )

(HW)

(I1W) (r.HoJ) (MV!) (HW)

+

(H

W)

De electriteitsprijs is HFI 0,1207 per kWuur. OR jaarbasis vindt

men dan voor het electriciteitsverbruik

I

EFI

3,2miljoen).

t

stoomverbruiko

~1 { Per uur wordt

38,6

ton stoom verbruikt als proces g aso

1

De prijs pe~

~rV ton stoom is HFI 2,12. Hiermee vindt fllen op jaarbasis HFL 0,7 miljoeEl.

-7-Koelwaterverbruik.

Investering in koeltoren

Rente: 15/2

][i

8%

;::HFl

Afschrijving

10

j

aar

HFI

15

miljoen

]

O,6

-

miljoen/jaar

koelwater supply: 3,33%

van

76,74

miljoen

prijs

ko~

HFI

~,12

per m

3

op

jaarbasis HFI

291

miljo

~Dit levert op jaarbasis op HFI

5,4

miljoen. Totaal moet men dus

voor

het

koelwaterverbruik in rekening brengen:

2,1

+5,4

=

[HFI

7

9

5

miljoe~.

Zie voor koelwaterverbruik verder bijlage

11.

Lonen.

Er zijn

tien man

in continudienst. Dit brengt met zich mee

op

jaar-basis[iiFl

3,0

mil

j

oenlaan

loonkosten

(lit

.3).

De totale

variabele

kosten op jaarbasis zijn:

-

aardgasverbruik

220.6

- electriciteit

3,2

- stoomverbruik

0,7

- koelwaterverbruik

7,5

- lonen

3,0

+

totaal

ITIFl

235,0

miljOen

l

-8-...

.

,

"

4. BEPALING KOSTPRIJS VAN EEN TON N-NH3.

De vaste kosten zijn volgens de methode van Taylor HFI 248 miljoen.

Men schrijft deze af in tien jaar.

vaste kosten HFI 24,8 miljoen

rente 248/2 ~ 8%

=

HFI 9,9 miljoen

}

totaal HFI ~34, 7 miljoen. De afschrijving van de vaste kosten bedraagd dus per jaar HFI 34,7

nL~&,p.~,,·

miljoen .. 'Het een productie van 1360 ton NH) per dag vindt men een

I.r' \-.'" _{toeslag betreffende de vaste kosten per ton NH}

3 van HFI 699866 Hieruit volgt een toeslag betreffende de vaste kosten per ton N-NH

3

van 17/14 ;,r:

6~,8?

= [HFI 85,-1.

De variabele kosten zijn HFl ,235,0 miljoen per jaar. Het een productie

,

.

,

van 1360 ton NH

3 per dag vindt ~en de variabele kosten pe~ ton NH3: HFI

1~73t08

.. Hieruit volgt per ton N-NH

3 :

§

_575,-J. Vergelijking

met offertes van contractors vindt men in bijlage 111. Men ziet

dat de gevonden waarde wat te hoog uitvalt. Dit komt onder andere

omdat Kellogg met een andere gasprijs rekent~dan de DoS.Me heden

ten dageo Rekent men met de gaspr ijs waar Kellogg mee rekent dan vindt men voor onze ammoniakfabriek variabele kosten van HFI 1+58,-per ton N-NH

3• Deze waarde kom,t goed overeen met de ,,,aardes in bijlage 111.;

De kostprijs van een ton N-NH

3 is: toeslag Vaste kosten HFI.

85,-variabel~ kosten ~~~

+

totaal [HFl., 660, -

I

Grafieken waar de kostprijs van een ton N-NH

3

' i s uitgezet tegen

aardgas verbruik respectievelijk aardgas prijs vindt men in

bijlage VI.

----

-

- -9-i

I

I

!

(

I

!

I

_~

.

,.

I

..

") ~

Bijl age

10

Bepaling costliness index f •

..

~ Cl> Cl> f..l H N '0 :::s 0 f..l ' r ) :::s H 0 0 'M ~ có la 0 +> ctS ctS '0 ba _f..l 'M Cl>

I

x

Cl> ((\ Q) ~ (j) _{Cl> Cl>} f..l Cl> _{H Cl>}

•

f..l H H :::s f..l _{A f..l} Cl> f..l

4~

H 0 tf.) ₀ ~I 0

_e

₀ ~ 0 Cl> 0 P. 0 '0 0 ' Cl> 0 ctS 0 _o 'M

stroom H la 0 til til _+> til E li) ol->

1 0,4·8 -1,25 0 4·0 0 600 1,25 crni 2 1,75,1j 6 2 1,36 0,5 ) 0 40 0 600 1,25 crni 2

I

3,75 2,'7 3 1,07 0

-

0 1 0 25 0 m.s" 0

I

0 1 ,0

4

0,16

_-3

_{- 0} 36 0 600 1,25 crni 2 0₉25 1,1 5

os83

-0,5

-

0 31 1,5 25 0

mes.

0 1 193 6 1 t 2 0,25

-

0 2 0 25 0 m",s~ _{0 0925} 1 , 1 7 0₉05 -3 - 0 65 0 10 0~25 S .. Ss 1 ~1,75 Ov

6

"

6

3,81 2,5

-

0 _{190 3} 10 0~25 SoS~ 1

6

₉

7

.

5

5,9 9 1,00 0 2 1 18 1,25 20 ·0 mIPG", 0 2t 2

5

19

8

10 0,04 _-3 1 0 65 0 10 0,25 S(Jf>~ ,1 1- 1 , '75 0,6

---+

-appa -raat ref .. 1

1

,8

1f- 1 40 0 600 1 ~5 crni 2 _4~5 3,3 ref.2 3,08 2 35 0 950 1,75 Fln 1 '+,75 3,5 eomp.1 1,07 0 ₃₅ 0 150 0 6.S .. 1 1 1,3 COC0 2 3,08 2 32 0 430 1 8.S. 1 4 2~9 CO 2\,,al3 2,25 1,5 32 0 25

°

mos.

0 1 ~5 1,5 comp.2 4,90 3 200 3 140 0 Sos. 1 7 6,3 reaet" L~, 90 3 _200, 3 500 1 ~rni 2

9

10,6 sepa!'" 4,90

₃

200, 3 -28 1 s~s .. 1

8

8

92 cryog .. 0~09 -3 190 3 -196 3 nHi 3 6 4,8

+

costlineGs index _60f~ , - 1

0-Bijlage

11.

Koelwater vebruik.

W

.\r/.

Tin (oC)

Tuit

(oC)

t

.

o

(oC)

t

O

t

<oC)

duty(MW) koelw. (kg/s)

ln Ul

H1+H2+H3

42,52

9

48

35

25

40

5,84

·93

H9

150

30

25

40

0,09

1,4

H10

72

30

25

40

3,12

50

H11

56

30

25

40

0,15

2,3

H14

65

35

25

40

1,74

28

H7·

244

30

25

40

16,22

259

H15

140

40

25

40

_5?7

91

H19

95

40

25

40

3,08

49

H22

135

35

25

'+0

25,00

399

H23

109

30

25

I

40

36,49

582

Habs

'.42

31

25

35

36,63

877

totaal:

13

1

_+,06

1

2432

-Tin

Tuit

_procesmedium

koeh,rater

t o-~--~~~~--~. Ul~ ln

2432

(

kg/s)

J

~

=

1000

(kg/m3 )

2,431'7

(

m3/

s)

-;;-

76,74

miljoen (m3/j

aar

)

---

,-

-..

-11-.. .,11 ~ I .') •

1

Bijlage

III~

Vergelijking G

-gr

oep investering

en

variabele

kosten

met

verschillende contractors.

.,{ ...

variabel

e

kosten

I

B

in

milj. HFI

per

·

ton

N-NH

3

(HFl)

CF

BRAUN

260

442

BECHTEL

252

442

KELLOGG

247

445

G

!.

GROEP

(

gasprijs

D.S.M.)

248

575

G-GROEP

(

gasprijs Kellogg)

248

458

...

_-

12-L

Bijlage IV. Het

"rearrang

ed

fT

_{model van Taylor. (lit.4)}

De

investeringen kan men ook

bepalen

met

het "rearranged"

model

van

Taylor.

Dit

model

is

minder

precies als

het model gebruikt

in

het verslag.

COF

,_. _{:F' ~F}

_:xtF

_--

_3,0

t

P

m

1i'

₌

_{1,35 (co}

rrectiefa

ctor

voor de temperatuur)

t

F

₌

1,53

p

(correctiefactor voor

<lP

druk

)

F'

₌

1,45

(co

rrectiefact

o

r

voor

·

het

toeg

e

paste rc

a.

teriaal)

m

C

I

=

4~756

(co

stindex

voor

h

et

vierde kwartaal 1982)

De

F-waardes zijn bepaald uit

bijla

ge

11, ~lleen

apparaten.

I

B

=

5~6

(

496,7)-0,11 1,09 9

(1 1,9)°,5

(

496,7)0~5

3,0 2,7 4,756

=32,843 miljo

en

~~

Met de koers geldig voor het

vie

rde

kwartaal

van 1982

vinden

.,.,re~!

I

_B

=

HFl

153~7

miljoenoJ

Men ziet dat deze methode vergeleken met de eerder gevonden waarde

niet

nauwkeurig ia.

De oorz

aak

hiervan kan zijn dat de gebruikte

, correctiefactor

voor de

druk

F

wat te l

aag

uitvalt. De hele

p

voortrein

waar het synthesegas doorheen gaat heeft

nam

elijk

een

score nul.

Dit

vanwege

de voorwaarde

uit tabel

'

1.

\

-13-• .~ 4

,I , . , " i

Bijlage V.

Bepaling

hoeveelheid verbruikte

Gj

per ton

N-NH3~

Aardgasverbruik:

33376

(Nm

3

/

uur

)

1

24

71 (N

m3

/

uur

)

tot

aal

45847

(Nm3/u

ur

)

procesgas

stoo

kgas

Met

beh

u

lp

v

a

n d

e

low heat

value,

37300 (kj/Nm3 ), vindt men het

totaal

aantal

Gj/uu

r:

1710,'

.

Dit is

per dag

: 410

42

(

Gj

). De

tot

a

le

ammoniakproductie

p

er dag

is 1

360

tpn

o

Dus

het energie

v

erbr

uik

per

t

on

ammonia

k

is

30,18

(Gj

)e Dit

is

per

ton~N-NH3

36,65

(Gj)"

Verder

...

lordt

er

3-

:!W

.

electriciteit verbruikt.

Dit

i

s

0.23 (Gj/to

n

N-NH

2 ) .

Er is geen stoomexport.

Het

tot

aal

j

aantal

v

erbru

ikt

e

Gj per ton

N-NH

3

is

36,9&

Ve

rgelijking met

waardes

u

it de

praktijk

le

ert dat onze waarde goed overeenkomt

met

de

praktijk.

Encrctle

;:;

verbrui!< jn

GJ

/ton

I\\-I\~H3

(prOce

sgäs

+

stoo ""'''''

'-'~C";;',

,

o.b.v

.

L.f-LV.

+

elektrici-teit -

stoorn-expo

r

t)

,

f..-~---_

.

.

.

AFA I

Geleen

45,5

- Albatros

Pernis

43

- Meko9

'

IJmuiden

42--

'

AFA

11 Geleen

43

ICI IV 8illingham

41

eNC

Augustc:

38

,

Humphreys and Glasgow

.

Lo\'..' EnN9Y t\mmonia Design

(LEAD)

37

-

Idem,

verbeterd ontwerp

36

AFP. 111 Geleen

36

G-GROEP

198:;

Bijlage VI. Kostprij

s

van een ton N-NH

3

als

functie van

aardgas-verbruik

en

aardgasprijs.

aardgas-verbruik

(

Nm

3

juu

r

)

60000

55000

45000

35000

kostprijs in

HFl.

per ton

N

-

NH

3

•

Bovenstaande

grafiek is gemaakt voor een aard.gasprijs van

EFl.

1lj·,713

per Gj. De

grafiek komt niet

ond

e

r

de

33376

Nm

3

juu

r

d

a

ar

dit het

minimum

aan aardgasverbruik

is.

Stookgas

verbruik

is dan

.

nulo

16

aardgas

prijs

in

14

HFl·

) f )

12 10

kostprijs

in HFl. per ton N-NH

3

•

Bovenstaande

grafiek is gemaakt voor een aardgas verbruik

van

45847 Nm

3

juur.