Windkanal untersuchung von rechteckrudern mit staukeilen und profilkürzungen

(1)

Windkana1untersuchunj von Rechteckrudern

mit Staukeilen und

Profilkürzungen

Von Hans Thieniaiin

Institut für Schiffbau der Universität Hamburg

E

sird über Kraftmessungen au profilierten Rudern und

Platten. die teilweise verkürzt und mit

Stauikei!en versehen

sind, beriditet. Es hat sidi gezeigt. daß durdi

diese

Maß-nahmen redit erheblidie Querkraltsteigerungen bet einer

un-wesentlichen Erhöhung des Widerstandes erreicht werden

können und daß auch die ßalancierung

willkürlich beeinflußt

serden kann.

A. Einleitung

B, Versudiseinriditung und M(,delle

Ergebnisse Zusammenfassung Literatur Symbole Tabellen Einleitung

Versuchsergebnisse von Rudern mit Staukeilen sind kaum

bekannt, obwohl diese Maßnahme in der Praxis bei sdiledit

steuernden Schiffen oder aber bei der Unstahilität eines Ruders durch Uberhalance des öfteren zur Anwendungkommt. Lii 14] ist

darauf hingewiesen, daß nach Thieme eine

Staukeil-Sdiwanzdidce BeL von 0,04 ein günstiges Verhältnis ist.

1m Rahmen dieser

Arbeit wurden dann hiervon

ausgehend

systematische Kraft- und Momentenmessungen an Platten

und Profilen mit Staukeilen, die zum Teil verkürzt

wurden,

durchgeführt. Es sollte herausgestellt werden, bei

welcher

Staukeildidce eine maximale Querkraft zu erreichen ist

und

inwieweit die Zunahme der Querkraftbeizahl c- und

der

An-stellwinkel r (3c(./r) verändert werden kann. Ferner

sollte ermittelt werden, wie bei einem Profil die

Kennzahl-Empfindlichkeit durch die Anbringung von Staukeilen

be-einflußt wird und wiesich

das Moment und damit die

Drud-punktlage bei den vorgenannten Maßnahmen

verhalten.

Diese Untersuchungen erstre&en sich nur auf

Windkanal-messungen im unbegrenzten Medium.

Versudiseinilditung und Moddle

Die Messungen wurden nodi im chenialigen

Windkanal

des Instituts für Schiffbau ausgefiihrt, und zwar wurden

die

großen Ruder im i m und die kleinen im 0,5

niStrahl

unter-audit, so daß

sich

für die großen Ruder bei einem Winkel

von = 90' (senkrecht zum Strahl

stehend) ein

Versperrungs-verhältnis von AÍA

= 0,203 ergab. Für das

größte der

kleinen Ruder betrug dieser Wert = 0,0612. Mit 0,203

dürfte

die oberste Grenze eines nodi tragbaren

Versperrungsverhält-nisses erreicht sein. Es zeigte sidi aber sdion bei großen

An-o,:.

Abb. 1: Druck profil

im Au.strittsquersdiniu dea durch

ein Modell versperrten StrahLs für 45° und 900 angestelltes }uder.

p0'

knrrigierter Vorkan,ncrdruc*

42

Schiff und Hafen 1962, Hefe i

?

-.-C

ctellwinkeln cine nierkludie Ablenkung dea Freistrahles

und

außerdem bewirkte der Vorstau bei den verschiedenen

Ge-schwindigkeiten eine mehr oder minder große Riidwirkung

auf die Cesdiwindigkeitsaiuzeige des Wïndkanals durch

den

Anstieg des statischen Druckes ini l)ücnaustritt, siehe

Abb. 1,

Tabelle la, so daß die wirkliche Geschwindigkeit im

Düsen-aurtritt und damit am Modell etwas kleiner ist. In

Abb. 2 und Tabelle 1h wird noch einmal gezeigt. wie sida die Drüdc.

und Geschwindigkeiten verhalten, wenn der Anstellwinkel

der Platte

ansteigt und damit

das Versperrungsverhältnis

wächst. Die Bestimmung der Geschwindigkeit erfolgte

bei

allen Versuchen rechnerisch aus dem Vorkammerdrudc mit

('-lP0)

als Düseiifaktor:

p,

_{( q}

W o.'2

Sämtliche Dnid.e wurden mit BetL-Manometern geniessen.

die eine Ahlesegenauigkeit vun 0,1 min WS haben.

Alle

s-eiteren Einzelheiten und Eigenschaften des

Windkanals

sind in [8] und [10) beschrieben.

Zur Bestimmung der Kräfte und Momente wurden

Ruder-meßgeràte benutzt. Die kleinen Rudrr wurden unit dem in

S] beschriebenen Gerät gemes5en, während die großen Ruder

mit einem von der Firma Kenipf & Remmers gelieferten

Abb. 3: .Anordnung des Rudn'runeßgerätcs ini \'indkanoi(

itbh. 2:

Rüwirkuuig des

_f

_{o '}

l)rudvor.stau.s emit Modell

auf die Gesduicindigkeit

im Austrittsquersdioitt des

I

in Strahls hei

rc'r-,sdsiedenen .4nsteilwi n kein Q S

cies Modells. p,, =

un-korrigíerter Vicrkccmnter-drndk

(2)

.#,v.pM.h

t jIQh(

v**ó,z/ .«f L/, dSYZ mit

--L --

StiikmI

-r

4cA 0,1$- mAui-st ví ¿/,,

aii m,

j/su4s,/

.-J

pq J u.,v.,ÑJ,z/ ,t ,t4'i*,/

ftff F$SdcA m

.1l.4,a,/

Abb. 4; Projllzeithnung der urfrrsutheen WodeUe

Rudermeflgerät

untersutht wurden,

siehe [9].

Die

An-ordnung des Rudermeßgerätes zum Windkanal ist aus Abb. .3 zu ersehen.

Bei der Auswahl der beiden Ruderprofiue wwle von den

Gesithtspunkten ausgegangen, daß daa erste eine in der

Pra'us häufig verwendete Form hat und daß das zweite ein

nadi dem heutigen Stand bestsnöghdi entworfenes

Ruder-profil ist. Außerdem sollten diese auth nodi leidit gekürzt

und ohne großen Aufwand mit veisdiiedenen Staukeilen

ver-sehen werden können. Uni audi nodi den Einfluß dei

Seiten-verhJthi.sses kennenzulernen, wurdeii nodi Plattenruder in

das Prorainm mit aufgenommen. AusgewÄhlt wurden die

Profile NACA 0015 mit 15'!. Di&e und 30'!. Didrenruddage

und aus dem Rudeiprogramni des Instituts das Profil ilS 58

TR 15 mit 15'!. Di&e und 2.5 'I. Didrenrüdriage, siehe Abb. 4 und Tabelle 2. (Weitere Angaben über das Profil IfS Ski TB 15

in [2], [5], [101). Die Prohiruder haben ein

Ausgangaseiten-L

Abb. 5: Tabelle der untersuditen Isf odellzustände

verhaitnis von .1

= I

und meseii 0,4x0,4 n

'vi i

größten Didre von 0,06 m. Die Ruderdrehadislage liegt auf

0,25 L

0,1 m. Auth bei den verkürzten Profilen bleibt die

Drehadislage auf /4 der Profilausgangslänge liegen, so daß

bei dem stark verkürzten NACA-Profil die Drehathslage

0,3 L ist und das Seitenverhältnis

1 1.2 wird. Bei allen

Modellen sind die Seitenkanten

scharfkantig.

Das Ruder

NACA 0015 wurde massiv aus Gießharz (Araldit) hergestellt,

dagegen wurde das Ruder IfS 58 TR 15, das nodi von einem

anderen Versuch her zur Verfügung stand, in Spanten

auf-gebaut und mit Bledi beplankt [2]. Das grolle Plattenruder

ist aus Messinghledì angefertigt und hat ebenfalls eine Größe

von 0,4x0,4 m bei einer Didre von 0,008 rn

Die kleinen

Plattenruder sind die gleichen wie in [8

besdirieben. Die

relative Staukeìl-Sthwanzbreite Ba1L wurde zwischen 0,0482

bis 0,173 variiert, siehe Abb 5. Die Staukeile wurden

teil-weise aus Aluminium, aber in der Mehrzahl aus Hartholz

hgestellt. Die Befestigung der Staukeile auf den Modellen

er-folgte durdi einfaches Aufkleben mit einem Kunststoffkleber,

ohne daß dabei die Modelle ausgebaut wurden.

C. Ergebnisse

Wegen des Umfanges der Messungen kann im Rahmen

dieser Arbeit keine vollständige Kurvendarstellung und

Be-wertung gegeben werden, sondern die Ergebnisse werden nur

kurz kommentiert; aher zur Erleiditerung einer vollständigen

Analyse werden sämtliche Meßergebnisse tabellarisch

fest-gethalten, Tabellen 3 bis 131. Zur Anschaulichkeit sind in den Abb. 8 bis

) einige Kurven als Beispiele gegeben.

Säintlidìe Profile und Platten wurden mit einer für die

Sicherung des Ku.rvenverlaufs nötigen Anzahl von

Anstell-winkeln e ini Bereich von r =

ß0

bis 60° und außerdem nodi

a = 90° (Queranströmung) bei 2 bzw. 4 Geschwindigkeiten

untersucht, so daß sich fü die kleinen Platten Reynoldszahlen

von Re

vL

0,09-0,2 - 10' ergaben, für die großen

Platten und Profile lagen die entsprechenden Werte zwisdien

0,24 und 0,8 10'. Alle Meßwerte in den Tabellen S his 31

CD a. o-' CC a' aoz

e

-2 -- -.---°

-

-Abb. 6: Wi-ierstand.s- und Querkraftbeiwerte in Abhängigkeit

eon de, Sthwanzdic*e heim NACA 0015 unverkùrzt,

LIL0 =

1; Re

O,6-1O'

Sdsif f und Hafen 7962, Heft 1

43

\

_\

NA C HIS ¿ ,VAC4 O 4-Wi *Ia(4 M'f ¿/,.41 .7(5 15411d fi/siI.

ill,

eH-eH

4.'

fisC. 's'i. 'FH

41i

i./

15% m.is, 4iSiSJ4(P3

ft,I.

P5% U5./A H,.3(h X X X X X X X X X X cils, X X X X X X X ias,s X X X C/SN X X X ¡'SN X X X X X X X X X fr/A CA NIS CACA AI AI

(3)

--al

-as

002 004 05 08 0.

*

Abb. 7: Momentenheiwerte als Funktion der Sthwanzdkkr

vom NACA 0015 unverkirzi, LIL, = I; Re = 0,76

44

(jíf

iin!

fa'n lQ-'

1pft (.10

4-. E 20'

t L-2? -. E:-35 C 30

sind ohne irgendwelthe Korrektur wiedergegeben. Dic

ge-messenen

_{drei Komponenten Widerstand. Querkraft und}

Moment und die daraus errethnete Normal- und

Tangential-kraft werden in Form der Ekatinten Beizahieri op. cç, cy,

c und cM

für Widerstand. Querkraft, Seitenkraft,

Längs-kraft (positiv nath vorn) und Moment um den L!4-Punkt

wiedergegeben. Alle Beiserte in den Tabellen sind auf den

jeweiligen Mode}lzustand bezogen. Diese Beizahien

sind

Abb. 9: Momenlenheiwertkun e über die Sthwanzdk*e

auf-getragen heim NACA 0015 uerkürzt auf L/L0 = 0,912;

Re = 0,70 - 10

(.4.47

unter F. in der üblidien Weise definiert. Als erste

Vergleidis-messung wurde das Profil NACA 0015 unverkür7t, ohne und

mit Staukeil untersucht, und die Ergebnisse sind in Tabelle S

his 8 gegeben und für die großen Re-Zahlen in Abb. 6 und 7

graphisch aufgetragen. Aus diesen Auftragungen

_{ist zu er}

sehen, daß mit einem relativ kleinen Staukeil von B,IL 0.07

ein Maximum an Querkraft erreidit wird, und zwar beruht

es in erster Linie darauf, daß das Abreißen der Strömung hei

Abb. 8:

Beia,erte des Widerstandes und der Querkraft als

_{Abb. 10: Widerstarvj,- und Querkrafibeiwerte aLs}

_Funktion

Funktion der Sthwanzdk*e beim NACA (VilS terk Orzi auf

_{der Sthwanzdidce vom NACA 0015}

_verkiirz _auf

LIL,, = 0,912; Re = 0.70 -

10$

_{L/L0 = 0,833; Re = 0,63' 10$}

(.3,'

(4)

Abb. 11: Mor ntenbetwerte als Funktion de, Sthst'anzdick'

eorn NACA 0015 c.erki2rzt auj LJL0 0,833

Re - 0,6e

10'

matt. A4

1f5SttREA7.ø4L.CX*3 a If TÑI'.'y&51ouAeI

MACA0011 Al, &/L.OOSS

MACA 0015, A L »,iStOuk.v4

a MACA 0O,LJL.S5i, 8j/I. 00N4

Id4CA*fl44L,-4ll2.6,Jt40t71

e.',.

Abb. 12: Auftragung der Mumentcrìbelwerte tibet dem

steUwinkel e; alle Werte 5ind euf de

Ausgangslänge

Augangadrehath4age bezogen

einem größeren Winkel erfolgt. Der

Neïgungswinkel der

Kurven cc

f () wird durch cias Aufsetzen

der Staukeile

nicht wesentlich erhöht. Ganz anders dagegen verhält sich

das Moment Abb. 7. Durch die Staukeile wandert der

Drudc-punkt sehr viel weiter nach hinten und das Moment steigt

stark an,

die Oberhalance verschwindet fast

ganz. siehe

Abb. 12 und 13. Das auf 0.912

und O,83i3 der Ausgangslänge

gekürzte ProfiL siehe Abb. 4 weist fast die gleichen

Eigen-sdiaften auf wie das Ausgangsprofil

Abb. h-11, mir bringt

die Profilverkürzung in Verbindung mit den Staukeilen keine

Querkrafterhöhung mehr, wenn die Beiwerte

auf die

Aus-gangsflädie bezogen sind Abb. 14. Betrachtet mau das

un-verkürzte und das un-verkürzte NACA-Profil ohne Staukeil, so

tritt eine Querkrafterhöhunein, wenn die Beizahien auf den

jeweiligen Modellzustand bezogen sind Abb. 1.5. siehe audi

[1), [7]. In der Abb. 16 wird nodi

einmal deutlich gezeigt.

wie sich die maximalen Querkräfte

durch den Einfluß der

Staukeie verändern.

Cy

ta

Abh. 13: Bejwertkurve der Notsrilkraf t

smd des v' die Mttta

bezogenen

Momentes; alle Wert, sind ouf die

Prolaiusgangs-l4nge bezogen C' ID

A

maffiA-I s/L,-CO 1553 MACA 00t

M*CA 0015 A-7, aii, SI auaeyl

NACAO015L/t.-WB,L-O9Q1

e NACAX (p. -$W 8,/.-0.0I77

Abb. 14: Querkrafibeiwerte als Funktion

des Anssellwinkels;

alle %Verte bezogen auf de Aus

gairgsliinge

C1. fCC)

taPlot.,A° i

offS581RA-BlL-O.O693

ejfS58TRioMeSini.i(

ALAC4 00J1-( B.0-0ß86

4X-t&w*Stai

s4C4O0LIf3833

0tY9

4CA I5.L14i2912 8fl.O877

-L loo 20° 30° 4O°-f° 50° XMACA UI'S

L/.7S

+ HACA ISIS L/ t2 OHACA 9375 LIL. .1.833 13° 21 3D°-'s

U

.4hb. 75: Querkraftbeiwert für das uncerkürzte und eerkürzte

Profil NACA 0015 ohne Staukeil über

dem Anstellwlnkel

aufgetragen

Schiff und Hafen 1002. Heft 1

45

C.

er

je. 40

sr

t CC a. as

An-und

C

(5)

Cc (3 09 07 1.2 cc to

g'

D_4 G

46 Sthiff und 1-fajen 1.962. flef

_I

t.,'.

zo

t- 10

. t r

ûs4 4N 408 otO 9,2

Abb. 17: Wkleryfand.s- und Querkraftbeiwerte

_{in Abhiin}

gig-keit ron der Sdswanzdi&e beim Profil

_ifS_{58 TR 1.5,}

_{1 = 1;}

Re = 0,76'1

Bei dem vom Institut für Sthuffbau

_{entwickelten Ruder}

Ifs 58 TR 15, ist durdi Staukeile

_{versduiedener Dicke nur}

wenig Querkraftsteigerung

_{zu erreidien. siehe Abb. 14. 16}

und 17 und Tabelle 17 bis 22. Auth der Drudcpunkt und

da-mit das Moment lassen sidi durdi diese Maßnahme nidit so

stark beeinflussen, wie das beim Profil

_{NACA 001.5 möglidì}

war, sehe Abb. 12, 13, 18. Dennodi behält das Profit

_{IfS 58}

TR 15 gegenüber NACA 0015 auth

_{dann nodi eine leithte}

tYberlegenheit. wenn beide nut Staukeilen

_{versehen werden.}

-32

-g25

-.3

-435.

A1,b. Ui: Mmnentenbejwerte als Funktion

der Sdiu.'anzdidce

rom Pro/il IfS .58 TR 15.1 = i; Re = 0.76106

f (CM -00593 Piatte

A- ?

- . matte A- 1,2

Piatte A. - 0693 Platt, _{A- 0695} * Platte Â. 7.73 Platte

A- 73

e. Z fc Q2 0.3

Abb. 19: _{Querkraft-Beiwertkurren}

_{con Platten}

_mit ver-.sdziedene:n Seitenverhältnis und einem StauAcilverhältnis ron

= 0,0693 über

_{CV 11,25} _aufgetragen

Mit den kleinen Platten sollte der Einfluß des

SeitenverhJi-ni.sses bei ver.sthiedenen Staukeihhcken herausgestellt

_Wpri'i'

Es hat sith dabei gezeigt, daß bei beiden

Stauked.-,$ait-nissen nodi eine (uerkrafterhöhung

_{eintritt, und i}

_{.i st sie}

bei dem kleinen Staukeilverhältnis

_{größer und '*a'Iwth tritt}

auth der Einfluß des Seiteuverhältnisses

_{stärke ienor, siehe}

Abb. 19 und 20.

Bei der großen Rethtedcplatte

_{zeigten s,di durdi die}

An-bringung von Stausdiwänzen die

_{gleithen Effekte wie bei den}

Profilen, siehe Tabellen 23 bis 25.

D. Zusainmenlaisung

Es wurden Vergleidismessungen an zwei Ruderprofilen und mehreren Platten mit versdiiedenen Seitenverhältnissen

duxth-I

I O ff5 58 TR 15 +

CA00i5,,z/

X fIACAOOISL/L..45Q lVACA00f5/L..O,833 ¿4 006 058 010 D/2 DY á,/, 5-211'

-w,

-t..

- I A."fl7EfiJ1 O Q02 (O4. 0.06 O8 OID 012 _Q1 Q 6

es/i

Abb. 16: Auftragung der maximalen Querkräfte über dem

Staukeikerhältni.s. Alle Beizahien sind auf die Au.sgang.clänge

(6)

Messungen erstreden

sich

nur aut unbegrenztes

Die charakteristischen Re-Zahlen

bei den

ver-sen Windgesdiwindigkeiten und Modellen liegen für

rbeit zwischen Re = 0,09

iom _bis

_{0,8' 10'. Der}

'biwiderstand steigt durch die Stausdiwänze nur leicht ari

.ui spielt hinsichtlich des Sthiffswiderstandes keine Rolle.

l.s hat sich gezeigt, daß die Erhöhung der Querkraft durch

aukeile sehr stark vofl der Ausgangsform eines Profils

ab-liiingig ist und daß bei einem guten Ruderprofil durch die

Anbringung von Stauschwänzen die Querkräfte

nur

un-wesentlich gesteigert

werden können.

Das Drehmoment

reagiert weitaus stärker auf das Anbringen

on Staukcilen,

so daß in manchen Fällen die liberbalance fast ganz

vei-schwindet. Die ursprünglichen kennzeichnenden Beiwerte des

Ausgangsprofils gehen verloren und die neucis Beizahlen für

die verschiedenen Profile gleicher Abmaße und annähernd

gleichen Staukeilverhäitnissen kommen einander näher, so

daß man sagen kann, die Staukeile unterdrüdn etwas die

ursprünglichen Eigenarten der Profile.

1,5 t'o

c. -r(c1.,,)

x Pfatte A- QD93 Ptotte A-0fl93 Pfa(t A. 1,73

Platt, A-773

'a PIO(t. A. lJ 0,7

t2 -0O25 Q)

Abb. 20: Querkraft-Beiwertkurven von Platten mit

ver-sthiedenem Seitenverhältnis und einem Staukeileerhältnis von

= 0,144 über cV O.2 auf getragen

Die dünnen Platten verhalten sich ähnlich wie die Profile.

auch hier tritt eine größere Querkraftsteigeriing ein und der

Drudcpunkt wandert weiter zur Mitte hin.

Dit'

hier vorgelegten Untersuchungen gehören zu dem

Forschungsvorhaben über Ruderprobleme am Institut

für

Schiffbau. Der Dank für großzügige personelle und sachliche

Förderung gilt der Deutschen Forschungsgemeinschaft und

dem Bundesverkehrsministerium, das dieses Vorhaben

zeit-weilig zusätzlich beschleunigt hat.

Weiter danke idi Herrn Ing. H. Böhme für die

Durch-führung des Croßteils der Messungen.

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I J

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H interkanten.

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Forschung 193,5, S. 40. Re

Cç =

CD

vL

= Reynolds-Zahi

= Querkraftbeiwert

V Q

p'0 F

W

p', 'F

M1125 t'M 025 = _p'0

_F

_L ₌

= C(''SinF

('y

=

q q'p0 I = 115/F

= Widerstandsbeiwert

Mnmentenheiwert auf dii'

Ruder-drehachse bei 0,25 L bezogen

-. Cp

ros

= Tangentialkraftbeiwert

+

cus i = Normnalkraftheiwert

= Staudruck

= Düsenfaktor

= Ströniungsgesdiwindigkeit

= Seitenverhältnis der Ruder

= Anstellwinkel = Risderwinkel

Schiff und Hof mn 1962, lief t 1 47

F. Symbole:

A/A5

= Windkanalversperrringsverhältnis

B

= Sthwanzdidie

B,,!L = Staukeil-Sdtwanzdidcen-Verhältnis

A = L H

= Ruderfiäthe

H

= Ruderhöhe

L

= jeweilige Modellange

L0

= Modellausgangslänge

= statischer Drudi in der

Vorkammer

p'0 = q/p0

= mit dem Düsenfaktor korrigierter

\'orkammerdruck

(7)

G. Tabellen

TaIwIIe u

Mellwerte über die Änderung dv Staudrui4s im Diiseriaustntt lui

'rs,Jiielenen Anctllwinkeln einer

0.4 X 04 in

roßen, dünnen Platte.

Meßstelle Ist bei y = -200.

1.022 1,02

Tabelle lb

Meßwerte eines

Gesdiwindigkeit-sprofils ini

Disenaustxitt

lwi einer unter

= 45 und 90

angestíiirnten Platte.

10 20

1,1)14 (1.996

Tabelle 2

Koordinaten für Ruderprofik' in Prozerten der Ruderlänge.

Tabelle 3

Meßwerte des Ausgangsprofilc

NACA 0015 (unverkürzt) ohne

Staukeil:

4

.'diiff and Hefen 1.962, Heft J

30

(1,98

weiter Tabelle 3

NACA 0015 (unverkürzt) ohne

Staukeil:

.1

= 1: Re =

0,38100

t'J) C

0".

(1 0,028 (1 -0,0284 0 0 2 0,028 0.062

-0,0262

0,063 0,0035 .5 0,028 0,137 -O,O16:3 0,139 0,0104 10 0.071 0,275

-0,0223

0,28.3 0,0243 15 0,114 0.445 -0.(X)51 0459 0,017:3 3(0 0,17] 0,583 +0,0387 0,606 (1,0069 25 0,313 0,651

-0.0086

0,722

-0,0798

30 0,391 0.686 0,0044 0,790

-0,1089

35 0,498 0.755 0,025] 0.904 -(1,1315 40 0,597 0,755 0,0280 0,962 --0,1385 45 0,632 (1,686 0,0382 0,932

-0,1385

50 0.668 0,651 0,0893 0,930 -.0,138.5 55 0,7(14 0,546 0,0435 0,89k)

-0,1385

60 0,739 0,514 0.0756 0,897

-0,1558

90 1.09:3 0,137 0,1370 1.093

-0,2770

Re = 0,551 '10'

(1 0,024 0 -0,O'237 O O 2 0,024 0,062

-.0,0215

0,070 0.003.3 .5 0,047 0.137

-0.0353

0,141 0,0132 lO 0,075 0,29.5

-0,0223

0,304 0,0248 13 0,125 0,442

-0,006,3

(1,459 0.0182 20 0,188 0,605 t 0,0321 0,632 0,0083 21 0,200 0.654 0.0477 0,882 0.0116 22 0,210 0,870 0,0563 0,700 0,01 32 23 0,227 (1,704 0,0659 0,737 0.0116 21 0,244 0,719 0,0695 0,756 0(1083 25 0,261 (1.769 0,0886 0,807

-0,0050

30 0.414 0,719 0,0010 0,830 .O,0992 35 0,549 0,785 0,0005 0,958

-0,1322

37,5 0,566 0,818 0.0489 0.994

-0.1403

40 0.616 0.78,5 0.0327 0,997

-0.1487

45 0,6.41 0,719 0.0552 0,962 --0.1406 30 0,701 0,687 0,0756 0,979

-0,1487

55 0,751 0,605 0,0648 0,962

-0,1487

60 0,808 0,556 0.08(k) 0,883

-0,1654

90 1.175 0,164 0.1640 1,175

-0,2647

Re = 0.77

10° (1 0,024 0

-0,024

1) 0 2 0,024 0,065

-0,021

0,096 ±O,(M7 5 0,041 0,147

-0,028

0,150

-()9L

1(1 0,075 0.295

-0,022

0,303 04)2.3 15 0,129 0.458

-0,006

0,476 - 0.u3.'3 20 0,178 0,621 +0.047 0,644 i-0,010 25 0.244 0.789 0,112

0J

±0,003

30 0,328 (1.936 0,184

-0,019

:3,3 0,481 0,888 0,087 0.962

-0,132

44) ((.565 0,838 0,106 1,005 --0,157 45 0.624 (1,707 (1,059 0,954 --0,149 50 0,649 0,655 0,087 0.920

--0,137

55 0,701 0,809 0,097 0,924 -43.185 6(1 0,726 0,593 0.151 0,925

-0.169

90 1,140 0,15.5 0.155 1,140

-0,273

.1 = i; Re

(1,292 10° Co ('i' C1 C CM . (1 0,061 0

-0.0812

0 0 2 0,061 0,059 -0,th591 0,061 0 5 0,073 0,130 -(1,0618 0,138 0,0060 10 0,098 0.295

-0,0453

0,3(18 0,0120 15 0,147 0,478 -11,0196 0,495 0,0060 20 0,208 ((,590 +0.1(063 ((,626 0,0060 25 0,35(1 0,590

-0,0498

0.974 --0,0896 30 0,453 0,709

-0,0378

0.841

-0.1077

35 0,550 0,768

-0,01(8)

0,945

-0.125.5

40 0,587

0768

+0,0440 0.966 -0.1493 45 0,758 0,685

-0.0516

1,020

-0.1435

50 0,697 (1,590 4 0,0639 0,899

-0,1493

55 0,758 0,590 0,048.5 0,959

-0,1493

f141 0,82(1 0,531 0,0498 0,976

-0,1553

90 1.127 0 0 1,127

-0,2891

NACA 0015

IfS 58

TR 15

xi L yì'L

y/L

0,0125 0,0239 0.0307 0,025 0.0480 0.05 0.0453 0,0528 0,075 0,0534 0,0603 0,1 0,0595 0,065.3 0,15 0,0676 0, 07 12 0,20 0,0724 0.0742 0.25 0,0744 0,0750 0,30 0,0750 0.0742 0,40 0,0731 0.0695 0,50 0,0676 0,0607 0.60 0.0590 0,0587 0.70 0,0476 0.0342 0,80 0,0540 0,0212 0,90 0,018,5 0,0150 1,00 0,00 15 0,0150 y (i/P.,,

= 45_

, 9(Y 0,400 1,000 0.8 0,300 0,955 0.755 0,200 (1,917 0,722 0,100 0.887 0.722 o 0,876 0.710

-0,10(1

0.884 0,744 .OE200 (1,914 0,786

-0,300

0,944 0.835

-0.400

0,990 (1.884 40 50 60 70 MO

()

0,96 0,936 0,908 0,89 0.807 o O 5

(8)

'fabeile 4

4ACA 1O15 (uin'erkürzt) mit Stadcefl:

Tbclie 5

NACA 0015 (unverkürzt) irut Staukeil

Sthff wd Ifa/en 1.962, Heft 1

49 .1

= 1; J3!L

-= 0,0488 Re

029 10

Cy

C( o.

() 0,073 0

-0,0734

0 2 0.073 0.068

-0,0705

0,085

-- 0.0857 0,177 --OE0699 0,184 0,0060 0 0,098 0,295

-0,0453

0,306 0,0119 5 0,147 0,449

-0,02.58

0A72 0,0119 1) 0,208 0.602 +0.0104 0.637 f-0,0119 .5 0,330 0,708 0.0001 0,781

-0,1193

4) 0,453 0.850 0,0330 0,963

-0,1671

3

0,599 0,955 0,0571 1,126

-0,1910

f) 0,758 1.062 0,1020 1,301

-0,2447

5

0,697 0,826 0.0912 1,077

-0,2090

9

0,723 0.708 00776 1.009

-0,2090

5

0,808 0.684 00969 1,054

-0,2090

t) 0,820 0,590 0,1000 1,005

-0,2090

9

1,162 0,130 0,1:300 1,162

-0,2984

Re -

0,38-(1 0,050 0

-0,0497

0 0 0,050 0,062 ---0.0475 0,064 0

3

0,071 0,137

-0,0589

0,143 0 0 0,099 0,309

-0,0443

0,322 +0,0(tlS 5 0,156 0,473

-0,0283

0,497 o 0 0,206 0,618 ±0,0178 0,651

-0,0068

5 0,348 0,755 0,0037 0,831

-0,1388

0 0,490 0.893 0,0222 1,018

-0,1738

5 0,611 (1,996 0,0708 1,166

-0,2082

0 0,775 1,065 0,0909 1.314

-0,24.30

5 0,739 0,858 0,0841 1,129

-0,2258

(1 0,775 0,755 0,0802 1,079 --0,2082 5 0,811 0,653 0,0897 1,039 --0,2082 n 0,881 0,618 0,0947 1,072 --0,2082 0 1,200 0,137 0,1373 1,200

-0,250

Re = 0,549108

0 0,054 0

-0,0542

0 0 2 0.054 0.06,5

-0,0519

0,067

-0,0017

5 0,061 0,157

-0,0471

0.170

-0,0033

1 0,091 0.327

-0,0382

0,338

-0,0017

5 0,142 0.475

-0,0145

0,495

-0,0050

3 0,197 0,6,54 - 0,0388 0.682

-0,0209

3 0,294 0.8.50 0,0925 0,895

-0,0463

1 0.481 0,916 0,0415 1.034 --0,1818 5 0,627 1,030 0,0772 1,208

-0,2090

J 0,788 1,112 0,1127 1,357

-0,2476

5 0,769 0,916 0,1039 1,192

-0,2234

1 (1,786 0,784 0.1069 1,106

-0,2150

5 0,820 0,719 0,1187 1,084

-0,2150

J 0.870 0,634 0,1314 1,084)

-0,2150

J 1,175 0.164 0.1635 1.175

-0,3140

Re = 0,77-108

J 0.058 0 -OE0575 0 --0.0017 0,058 0,065 --0,0552 0,067

-0,0025

0,066 0,163

-0,0514

0,168 --0,0066 J 0,091 0,327

-0.0333

0,338 --0,0074 0.142 0,490 --0,0105 0,510 -(1,0099 J 0,210 0,670 + 0,0320 0,701

-0,0256

i 0,260 0,882 0,1284 0.891 --0,0487 0,379 1,082 0,2129 1,127 --0,0834 0,515 1,261 0,3014 1,328

-0,1280

0,785 1,116 0,1161 1,360

-0,2612

0,751 1,049 0,2107 1,273

-0,2560

I 0,751 0,772 0,1086 1.072

-0,2317

0,768 0,714 0.1444 1,0.59

-0.2230

I (1.887 0,569 0,0666 1,063 --0,2275 I 1.2LS (1.155 0,1552 1,218

-0,3058

.1 = 1; BjL0 = 0,071; R? = 0,288

J ° C1) CC CX CY CM O, 0 0,086 0

-0.0857

0 0 2 0.088 0,071

-(),0832

0,074 0 3 0,098 0,13() --0,0863 0,138 0 10 0,147 0.295

-0,0938

0,316 +0,0060 15 0,184 0,3.54 --0,0861 0,390 +0.0060 20 0.208 0,590 +0,0068 0,626

-0,0119

25 0,343 0,721

-0,0062

0,798

-0,1373

0 0,466 0,850 +0,0214 0,969

-0,1791

35 0,837 1,005 0,054 1,189

-0,2090

40 0,796 1,062 0,0729 1,325

-0,2886

43 0,697 0.826 0,0912 1,077

-0,2385

50 0.783 0,768 0,085 1.093

-0,2268

.55 0.820 0,649 0,0613 1,044

-0,2385

60 0,820 0,590 0.1009 1,005

-0,2385

90 1,188 0.118 0,1180 1,188

-0,298.4

Re = (L376- 1G'

0 0.043 0

-0,0426

0

-0,0035

2 0.043 0,062

-0,0404

0,063 - -0,0035 5 0.078 0,144

-0,0854

0,150

-0,0035

10 0.100 0.309 --0,0443 0,322 0 15 0,156 0,448

-0.0353

0,471

-0,0035

20 0,206 0,825 r0,0202 0,658

-0,0208

25 0,348 0,789 0,0180 0,882

-0,1561

30 0.482 0,898 0,0464 1,004 -OE1806 35 0.004 0,996 0,0765 1.162

-0,2258

40 0,754 1,065 0,1070 1,301

-0,2600

43 0,704 0,8.58 0.1089 1,105

-0,2430

50 0.739 0,755 0,1033 1,051

-0,2238

55 0.775 0.686 0.1174 1,028

-.0,2258

60 0S11 0.584 0.1002 0,904

-0,2258

90 1.130 0.142 0,1420 1,130

-0,3122

Re

0,54310'

0 0,061 0

-0,061

0

-.0.0017

2 0,061 0,065

-0,0587

0,067 --0,0033 5 0,075 0,157

-0,0606

0,163

-0,0066

10 0,108 0.310

-0,0528

0,324

-0.0099

15 0,159 0.490

-0,0268

0,514

-0,0185

20 0.227 0,670 ±0,0158 0,707

-0,0314

25 0,312 0,850 0,0764 0,903

-0,0529

30 0,504 0,953 0,0400 1.077

-o.l9po

35 0.651 1,062 0,0759 1,243 ---0,2315 40 0.820 1,143 0,1066 1,403

-0,2730

45 0.893 0.98.5 0.1146 1,250

-0,2476

50 (1.803 0,817 0,1097 1.140

-0.2315

55 0,820 0,719 0.1187 1,084 -OE2315 60 0,905 0.654 0.1189 1,1107

-0.2315

90 1,209 0.147 0,1470 1,209

-0,2972

Re = 0,76-10'

0 0,075 4)

-0.075

t) (1 2. 0.075 0,065

-0.0722

0.068

-0,0041

5 0.083 0,15.5

-0,0536

0,162

-0,0074

10 0,117 0,327

-0,0584

0,342

-0,0091

15 0,159 0,490 --0.0270 0,514

-0,0165

20 0,227 0,662 ±0.0131 0,700

-0,02S

25 0,295 0,861 0,0965 0.905

- 0,0537

30 0.396 1.065 0.1896 1,120

-0,0868

35 0,540 1,281 0,2810 1.343 -0,13-22 40 0.828 1,116 0,0881 1,387

-0,2890

45 0.887 1,082 0.1619 1,392

-.0,3060

50 0,777 0.804 0.1164 1,112

-0,2560

.55 0,78.5 0,723 0,1420 1,058

-0.2397

60 0,801 0,657 0,1685 1,022

-0,2397

90 1.209 --0,16,3 -4).1633 1,209

-0,3220

(9)

.50 Sth4Ì' f und Hafen 1982, Heft I

.1 =

1. B. L = 0.100; R-

0.2823' IO' I ' C C( CM o,:4 0 0.086 0 -0.08-57

'

O 2 0,086 14.059 -0,0836 fliW3! (4 5 0.003 0,130 --0,0863

0.l3t

' 1(4 0.13.5 0,295 -0.0815 0,314 15 0,184 0.454) -0,0611 0,482 20 0,220 (4,591 -0,0046 0,631 --

D.'i t.

23 0.392 0.768 -0.0307 0,862

--0.141

30 0,515 0.886 -0,0031) 1,02.5

-0,1910

:35 0,637 1,007 ---0,0558 1.190 -0.2383 40 0,758 1,06.5 0,1040 1,30-3 ---0,2683 45 0,723 0,827 0,073.5 1,096 -0,2383 50 0,758 0.768 (4.1010 1.074 -0,238-3 35 0,820 0,709 0,1105 ¡.1178 -0,2383 60 0,820 0,591 0,1018 1.4)06 -0,2383 90 1.127 0,118 0,1180 1,127 --0.2933 I

Re =

0,3695- 10' 0 0,09:3 0 -0,0925 0 -0,003.5 2 0,093 0.069 --0,0901 0.072 -0,0035 5 0,100 0.144 -0,0867 0,152 -0,0035 10 0,157 0,308 -0,1007 0,331 -0,0035 15 0.185 0,467 -0,0578 0,499 -0,0069 20 0,249 0,632 -0,0178 0,679 -0,0277 25 0,384 0,789 -0,0146 0877 -0,1663 3) 0,512 0,893 -4-0,0031 1,029 -0,2010 35 0,654 1.0:10 0,0551 1,219 -0,2426 40 0,775 1.099 0,1128 1,340 -0,2772 45 0,719 OE893 0,1230 1,140 -0,2426 51,) 0,775 0,789 0.1062 _1.101

-0,2426

55 0,811 0,686 0,0968 1,058

-0,2426

60 0.847 0,65.3 0,1420 1.060

-0,2426

90 1,168 0,137 0,1.370 1,168 -0,3045

Re = 0,534106

(J 0.085 0 -0,0848 0 -0,0017 2 0,085 0,065 -0,0825 0.068 -0,0033 5 0,092 0,164 -0,0770 0,171 -0.0054) JO 0,132. 0,321 -0,0743 0,33.9

-00132

15 0,186 0,484 -0,0544 0,516 -0,0182 20 0.251 0,661 -0,0098 0.707 -0,03.30 25 0,396 0,834 -0,0063 0.923 -1)1652 30 0,531 0,96.5 -t-0,0182 1.14)1 -0,2068 35 0,685 1,079 00578 4.277 -0,2478 40 0,837 1,162 0J058 1,428 -0,2975 45 0.820 0,932 0.0792 1,239 -0,2645 50 0,854 0,834 0,0899 1,190 -0,2560 55 0,870 0,719 0,09(X) 1,125 --0,2497 60 0,871) 0,654 0,1314 1,080 -0,2497 90 1,227 0.147 0,1470 1,227 --M,3058

Re =

0,752-10'' 0 0,088' 0 -0.0881 0 0 2 0,088 0,065 ---0,0880 0.088 -0,002.3 5 0,117 0.163 -0,1023 0.17:3 _-0.0074 10 0,142 0,327 -0,0831 0.347 --0,0099 15 0,190 0,499 -0,0544 0,561 -),O18.5 20 0,257 0,853 --0,0182 0,702 ---0,0314 25 0,354 OE853 -- 0.0:396 0.923, -0,0554 30 0,425 1,058 0,1610 1,129 -0,0909 35 0,567 1,250 0,188,3 1.258 ----0,1362 40 0,828 1.099 0,0722 1,374 -0.3012 45 0,886 1,041 0,1096 1,363 -0.2.St:1 50 0,794 0,796 0,0994 1,120

-0,2.t&i

55 0.802 0.731 0,1388 1,076 -4l,2f44) 60 0,802 0,633 0,1472 1,011 -0.2480 90 1,237 0,147 0,1470 1,237 -0.3282

.1 = 1; B/L,

0,086. Re = 0.284 10' Cj CC Cy CM û. 11 0,061 0 -0,0612 (J 0 2 0,061 0.071 -0,0587 0,073 0 5 0.086 0,177 -0,0699 0,184 -'-0,0060 10 0.110 0,319 -0,0529 0,33.3 4-0.0119 15 0,159 0,473 ---0,0:312 0.498 +0.1)060 20 0,208 0,803 ±0,0108 0.638 -0,0060 25 0,343 0,768 0,0137 0,841 -0,1492 .34) 0,486 0.886 (4,00394 1.000 -0,1791 35 0,637 1,005 0.0548 1.189 -0,2210 -40 0,758 1,063 OE1027 1.302 -0.2586 45 0.710 0,881 0,1068 1,111 -0,2384 50 0.758 0,768 0,1010 1,074 --0.2325 55 0,796 0.709 0,1242 1,059 --0.2384 60 0,820 0,590 0,1009 1,005 ---0,2325 90 1,188 0,118 0,1180 1,188 -0,2982

Re =

0.:371 '10' 0 0,064 0

-0.064

0 4) 2 0,064 0,076 -0,0612 OE078 0 5 0,092 0,172 -0,0771 0,179 0 10 0,107 0,309 -0,0517

323

0 15 0,171 0,481

-0,0407

0,509 -0,0069 20 0,234 0,652 -i- 0.00:31 0,693 -OE0208 25 0,384 0,823

-0,0002

0,908 -0,1560 30 0,490 0,927 -t--0,0392 1,048 -0,1907 3.5 0.632 1,029 0,0725 1,206 -0,2255 40 0,775 1,084 0,1031 1,329 -0,2700 45 0.739 0,892 0,1082 1,153 -0.2428 50 0,775 0,823 0,1,322 1.123 -0,2428 55 0,811 0,720 0,1248 1,084

-0,2255

60 0,881 0.618 0,0947 1.072 - -0,2255 90 1,167 0,103 0,1030 1,167

-0,3120

Re =

0,537-10' 0 0,081 0

-0,0812

0 -i-0,0017 2 0,081 0,066 --0,0789 0,068 -0,0017 5 0.091 0,164 --0,0768 0,171 -0,0033 10 0.129 0,311 --0,0726 0,328 -0,0049 15 0,176 0,459 -0,0512 0,489 -0,0149 24) 0,244 0.638 -0,0111 0,688 -0,0297 25 0.396 0,851 +0,0007 0,939

-0,1650

30 0,531 0950 0,0152 1,088 -0,1980 35 0,684 1.048 0,0408 1,2.51 --0,2314 40 0,836 1,142 0,0937 1,412 -0,2802 45 0,836 0,950 0,0806 1,283 -0,2641 50 0,803 0,818 0,110-4 1,141 -0.2397 55 0,853 0,736 OE1]:37 1,121 -0,2314 60 0,887 0,65-I 0.1229 1,003 -0,2314 90 1,228 0,147 0,147 1,228 -0.3140

Re =

0.754-10' (4 0,075 0 -0,0745 0 ±0,0008 2 0,075 0,065 -0,0722 0,068

-0,0008

5 0,091 0,155 -0,0775 0,234 -0.0066 10 0,134 0,318 -0.0786 0,3.37 -0,0074 15 0,1782 0,490 -0,0434 0,519 -0,0157 20 0,244 0,661 -0,0032 0,705 -0,0264 25

o03

0,838 + 0,0795 0,888 -0,0-537 30 0,413 1,087 0.1758 1,131 -0,0887 3.5 0,5543 1,261 0.2878 1,352 -0,1365 40 0,794 L116 0.1092 1,365 -0,2931 45 0,887 1.067 0,1273 1.382 -0,3140 50 0,789 0,820 0,1338 1,118 -0,2360 5.5 0,785 0,739 0,1551 1,067 --0,2519 60 0,801 0.658 0,1e93 1,023 -0,2478 90 1,176 0,163 0,1634 1,176

-0,3300

Tabelle 6

Tabelle 7

(10)

Tabelìe

NACA 001% (unverktirzt) mit Stiukeil:

E0

Tabelle 9

NACA 0015 ohne Staukeli:

L/L0

0,912; Re' = O,2871 10'

0 0.040 2

0.4

5 0,067 10 0,094 15 0,135 20 0,202 25 0.S23 30 0,404 35 0,511 40 0,606 45 0,658 50 0,712 80 0.834 90 1,102 0 0 0,066 ---0,0144 0161 0 0,349

-0,0144

0,511

-0,0215

0,880

-0,0287

0,891

-0,0718

0,765 --0,0881 0.878

-0,1147

0,988

-0,1219

0,943

-0,1291

0,947

-0,1435

0.983

-0,1435

1,102 -0,-2297

Re = 0,3496

10' ¶) 0.031 0

-0.031

0 0 0,031 0,053

-0,029

0,054 +0,0083 0,055 0,158

-0,040

0,163 0,01'25 10 0,086 0,317

-0,029

0,327 0,0125 15 0,125 0,475 +0,002 0.490 0,0250 20 0,187 0,633 +0,040 0,859 0,0292 0,218 0,701

-0,050

0,732 + 0,020e

o,zi

o,so

-o,o

o,s2

-o,02.5

25 0,304 0,618

-0,014

0,688

-0,0750

30 0,398 0,842

-0,024

0.755

-0,0834

35 0,515 0,716

-0,011

0.882

-0,1042

(1.578 0,718 +0,018 0,921

-0,1125

45 0,056 0,880 0,017 0.945

-0,1250

0.734 0,641 0,019 0,974

-0,1250

0,717 0,588 0,053 0,912

-0,1334

o,s o,00

o,i

-0,1459

o i,o&i

ojsi

0,151 1,084 ---0,2295

Re - 0,5079 - 10'

O O 0,063 +0,0059 0,152 0,0159 0,324 0,0178 0,400 0,0159 0,489 0,0238 0,582 0,0217 0,643 0,0238 0,816 0,0198

0833

+0,0198 0,691

-0,0694

0,730 --0,0836 0,844

-0,0991

0,890

-0,1090

0,910

-0.1190

0,925

-0.1289

0.920 --0,1350 0,916

-0.1388

1,010

-0,2320

0,009 0 0,072 + 0,0050 0,185 0,0149 0,339 0,0218 0,519 0,0-218 0.695 0.0218 0.899 0.0109 1,057 +0.0050 1,083 0 1.107

-0,0050

1,150

-0,0198

0,882

-0,1070

0,939

-0,1190

0,980 --0,1258 0,978

-0,1336

1.122

-0,1436

1,118

-0,2380

Sdijf und Hafen 1962, Heft 1

.51 .1

1, B/L0 = 0,147; Re = 0,288510'

C1) C( C'i' M _u.fl

0.110

O --0,110 0 0 0,122 0.011 ---0,1199 0,075

-0.0119

0,122 0.154

-0,1085

0,164

-0,0119

0.184 0.308

-0,1276

0,335

-0,0119

0,232 0,449

-0,1081

0,494

-0,0179

0,294 0.615

-0.0658

0,078

-0,0298

0,440

0,7

--0,0493 0,936

-01730

0.538 0,910

-0,0109

1,057

-0,2000

0,674 1,008

+00249

1211

-0,2567

0,759 1.029 0,0800 1,276

-0,2805

0.798 0,850 0,0382 1,164

-0.2587

0,771 0,768 0,0927 1,084

-0,2567

0.820 0,566 0,0067 0,996

-0,2383

0,857 0,531 0,0313 1,008

-0.2510

1,128 0,238 0,2381 1,126

-0,3281

Re = 0,374 10'

0,100 0

-0,0995

0

-O,009

0,107 0,069

-0,1044

0,106 0 0,121 0,183

-0,1062

0,175

-0,0104

0,157 0,309 -M,1005 0,331

-0,009

0,2.21 0,486

-0,0927

0,507

-0,0173

0,263 0,61 8

-0,0474

0,870

-0,0347

0,278 0,839

-0,0422

0,695

-0,0347

0,314 0,886

-0,0408

0,753

-0,0418

0,441 0,823 ----0,0519 0,932 --0,1908 0,548 0,941

-0,0041

1.089

-0.2150

0.669 1,042 ±0,0400 1,237

-0,2800

.5 0,798 1,062 0.0150 1.327

-0,2842

0,789 0,995 0,0352 L269

-0,2773

0,775 0,838 0.0587 1.155

-0,2800

0810

0.789 0,0837 1,128

-0,2671

0,848 0,720

0104

1,106

-0,2600

0,846 0,618 0,1122 1,042 --0,2425 1,168 0,117 0,1189 1,188

-0,3120

Re = 0,542 - 10'

0,109 0

-0,1085

0 0 0,109 0,056

-0,1065

0.059

-0,0033

0,115 0,154

-0,1013

0,164

-0,0083

0,166 0,311

-0,1098

0,335

-0.0132

0,217 0,475

-0,0867

0,515

-0.0215

0,295 0,638

-0,0590

0,700

-0,0380

,5 0,372 0,834

-0,0086

0,918

-0,0628

0,448 0.834

-0.0536

0,945

-0,1738

0.566 0,980

-0.0002

1,132

-0,2150

0,718 1,095 +0,0399 1,309

-0,2645

0,854 1,110 0,0593 1.399

- 0,2978

0,820 0,932 0,0792 1,239

-0,2728

0,854 0,834 0,0899 1,190

-0,2581

0,887 0,752 0.1073 1,158

-0,2561

0,905 0,589 0,0576 1,078

-0.2478

1,380 0,098 0,0980 1,380 --0,3140 Re

0,76010'

0,1083 0

-0.1083

0- 0 0,1083 0,0571

-0,1062

0,0808

-0.00413

0,1169 0,1552

-0,1029

u.1648

-0.00826

0,1591 0,3186

-0.1014

0,3414

-0,01238

0,2183 0,499 --0,0817 0,5385

-0,02083

0.2937 0,661

-0,0499

0,7218

-0,0347

0,3536 0,820

-0.ft26l

0,8928

-0,0579

0.4470 1,009 +0,1174

1,073

-0,0908

0,531 1,116 + 0,1624 1,2252

-0,1198

0,583 1,198 +0,2096 l,:3158

-0,140-2

0,819 1,099 +0,0791 1.3883

-0,3139

0,819 0,935 -t-0,082 1,2403

-0,3059

0.794 0.788 +0,0932 1,1147

-0.2722

0.803 0.723 +0,1317 1,0725

-0,2722

(1.853 0.623 +0,1147 1.0512

-0,2722

1.175 0,098 +0,098 1.175

-0,330

0 0.032 0

-0,032

2 0,032 0,082

-0,030

5 0043 0,149

-0,030

10 0,096 0,312

-0,041

12,5 0,100 0,388

-0,014

5 O125 0,474 +0,002 17,5 0,150 0,542 +0,020 20 0,186 0,817 +0,038 25 0,258 0,780 + 0,095 26 0.286 0,788 +0,088 27 0,330 O,80'7

-0,018

30 0,382 0,622

-0,020

35 0,483 0,892 + 0,002 40 0.580 0,692 0,018 45 0,633 0,854 0,015 50 0,685 0,622 0,035 55 0,723 0,572 0,053 80 0,757 0,519 0,070 90 1,010 0,138 0,138

Re = 0,7119-10'

0 0,035 0,009

-0,03,5

2 0,039 0,072

-0,036

5 0,054 0,181

-(1,039

10 0,081 0,331

-0.023

15 0,137 0,501

-0.002

20 0,193 0,870 + 0,048 2.5 0.296 0,834 0.093 30 0,387 0,997 0,164 31 0,414 1,015 0,169 32 0,424 1,041 0.193 33 0,452 1,079 0208 35 0,497 0,729 0,011 40 0,581 0.738 0,029 45 0,646 0,711 0,046 50 0,702 0,884 0,073 60 0,821 0.518 0,189 90 1,118 0,14.3 0,143 C) c. 0 --0.040 0,065 --0,052 0,158

-0,053

0,338

-0,034

0,493

-0,002

0,850 -s- 0,033 0,611

-0,035

0,6.5k)

-0,025

0,714

-0,009

0,714

-0,005

0,876 +0,012 0,623 0,019 0,508 0,021 0,156 0,156

(y

CM O.5

(11)

.52

Sduff und lia frit

1962.

lieft

I

Tabelle 10

NACA 0015 mit S1uk&iI; NACA 0015 mit Staukeil:

l'ahelle li

1. 1.,, = 0,912: B, L = (3,0877. He = 0.2643

lIt' C1

''

' _'M _'.2: 0,081 0

-0,081

0 2 0,081 0.065

-0,079

' 4) 5 0.094 0,156 -0,()8() t' ¡(s- 1)0144 (0 0.121 0,:325

-0.063

0.3-i i o ir2l 3 IS 0,175 0,480 --0,045 0.508 -

« " Il

20 0,2.36 0,675 --0,010 0,722 22 0,336 f1.714

-0,044

0,787

- O

25 0.404 0,75:3 -(1,048 0.853 --0,1 (35 :30 0,512 1)858 -(1,014 0,998 -0,1653) :3.3 0,832 0.9:35 + 0.018 1.128

-0,2005

40 0.686 0,87(1 0.034 1,107 --0,2(105 45 0,739 0.805 ((,'147 1.091 -0,2(105 50 0,807 ((.753 0,057 1.102

-0,2080

55 0,834 0,675 OE075 1070

-0,2005

6(4 0,874 0,611 0.092 1.082 - 41.2130 93) 1,102 0.156 0,156 1.102 - 0.272M

Re = 0,3469' lUd

0- 0,078 0

-0,078

0 0 2 _0,078 _0,075

_-0,075

_0.078 0 5 0.094 0.174

-0,078

0,181 +0,0042 10 0.132 0,317

-0,075

0,33.5 Ø,0'209 15 0.187 0,467 --0,060 0,499 0,0209 20 0,241 0,640

-0,008

0.683 +0.0083 2) 0,359 0.730

-0.045

0,811

-0,1188

2.5 0,405 0,791 ---0,033 0,887

-0,1334

30 0,498 0,889 +0,014 1,019

-0,1542

3.5 0,631 0,941 0.022 1.13.3

-0.1919

40 0,679 0,888 0,051 1,117

-0,1959

4.3 0,733 0.791 0.041 1.077

-0,1959

50 0,797 0.753 (1.063 1,094

-0.2003

55 0,8:34 0,678 (1,077 1,072

-0,2047

(30 0,866 0,579 0,088 1.040 -0,2(184 90 1.095 0,151 0.151 1.095 --0,2711

Re = 0,501,lOd

1) _0,065 ₀ _---0,065 ₀ ₀ 2 0,068 0,052 - -0.066 0,034 + 0.0020 5 0,082 0.156

-0,068

0,162 0.0(121) 10 0,1286 0,-311 -41,073 0,328 0,0059 15 0,168 0,467 ---0,042 0,495 0.0159 20 0,23.3 0.632

-0.003

0,674 + 0,0059 25 0,308 0,792 +0.056 0,848 --0.0050 30 0,490 0.848 0 0,979 --0,1485 35 0.615 0.936 +0,03-3 1.120 --0.1884 41) 0,705 0,918 0,050 1,156

_-0,1983

45 0.70.5 0,798 0,066 1,062

-0,1934

50 0.795 0,745 0,060 1.088 --0,1983 55 0,831) 0,692 0,091 1,077

-0,1983

(3') 0.847 0,822 0,114 1,044

-0,1983

90 1.156 (4,104 0,104 1,1-56

_-0,2570

Re =

0.7048'II)"

0 0,067 (J --0,067 ₀ _+0,0021) 2 0,067 0,1)75

-0,064

0,077 +0.001(1 5 0,081 0.188 -41,065 0.194 Q,tMflO 10 0,128 0.358

-0.064

0,373 tiu.Yau (5 (1,174 0.528 -0,0:31

03M

. i 20 0,248 0,688 +0.002

0.7'l

i -25 0:314 (3,880 0,087

0,'t

0,0139 30 (1.415 1.061 0,172 I 127 --0.0377 :35 _0,553 _1,256 _0,267 _1.349

_-0.0743

4t 0,719 0,935 0,050 1.178

_-0,2180

45 0,729 0,810 0,057 1.087

-0.2082

50 0,756 0.756 0.093 1,065

-0.2082

55 0,773 0,684 0,116 1,027 --0.2082 60 0,884 0,572 0,053 1,051

-0,2082

90 1.130 0.143 0,143 1,130 -0,278k)

L L = t) 912; I3'L =

00704; 13v = 0,2662 C[) CV 1) 0.054 (I

-0.054

₀ 0 2 0,054 0,078 --0.051 0,080 0 5 0,067 0,158

-0,053

0,161 +0.0144 10 0.094 0:313 --0,0:39 0,324 +0.0257 15 0.13.5 0,488 --0,009 0487 +0.0144 20 0,201 0.648 -t-0,032 0,677 0 25 O,3&3 0,728

-0,021

0,812

-0.1291

30 0,484 0,806

- 0.016

940 -0.1435

35 0,591 0,884 - 0.023 1,083

-0,1793

40 0,686 0,845 0,018 1,088

-0,1864

45 0,699 0,778 0.056 1,044 -0.19:39 50 0,766 0,728

0065

1,055

-(11939

55 0.834 0,648 0.052 1,055

-0,2010

60 0.875 0,598 0,080 1,056 ---0,2010 90 1,142 0,169 0,169 1,142

-0.2802

Re = 0.3495

10 0 0,055 (),015 ---41.055 0.015

-0,0042

2 0.055 0,083

-0.052

0.08.3 0 5 0.078 0.173

-0,063

0.179 +0,0083 10 0,109 0,301 --0,055 0:315 +0.0209 15 0.145 0.482 --0,018 0,504 ±0.0909 20 0,211 963.3 +0,018 0,667 +0.0083 22 0.250 0,601

-0,007

0,830 0 23 0.320 0,677

-0,029

0,748

-0,1042

2.5 0.359 0,752

-0,007

0,334

-0,1250

30 0,484 0,8.51 3-0,007 0,979

-0,14.38

35 0,593 0,918 0,041 1,091

-0,1794

40 0,670 0,867 0.045 1,095

-0,1876

45 0,716 0,791 0,053 1,065 --0,1794 50 0.764 0,722 0,062 1,049

-0.1874

.35 0,810 0,682 0,078 [,043

-0,1959

60 0,850 0,603 0,097 1,038

-0,2003

90 1,060 0,151 0,151 1,060 -0,28:30

Re = 0,5059- 10

0 0,068 0 --0,068 0

-0.0040

2 0,068 0.089

-0,068

(1,071 -0,004(1 5 0,082 0,166

-0.068

0,172 0 10 0,118 0,319

-0,081

0,334

+0.007)

15 0,182 0,474

-0,034

0,500 + 0.0159 20 0,229 0,640 +0,004 0,679 +0,0059 25 0,311 0,808 0.059 0,883

-0.0099

28 0,326 0,840 +0,084 0,898

-0.0139

27 0.400 0.762

-0,010

0.861

-0,1290

30 0.472 0.830

+0,006

0,955

-0,1388

3.5 0,585 0,901 0.037 1.074

-0,1726

40 0,670 0,873 0,048 1,099

-0,1884

45 0,705 0,778 0.052 1,048

-0,1884

50 0,705 0,796 0,157 1.052

-0.1884

55 0,795 0,657 0,082 1,028

-0,1946

60 0,820 0,588 0.099 1,003

-0,1811

90 1,100 0,139 0,139 1,100

-0,2671

Re = 0.7021 -10e 0 0,063 0

-0,06.3

0 +0,002(1 2 0.06:3 0.072 --0,060 0.073 + 0.0020 5 0,082 0,170

-0,066

0,176 0 10 0,111 0,349

-0,048

0,363 +0,1X130 15 0,165 0,518

-0,025

0.543 +0,005(1 20 0,230 0,680 -f 0.037 (1.718 + 0,0020 25 (1.294 0,798 0,071 0,847

-0,0099

:30 0,397 1.080 0.187 1.116 --0,0317 35 0,521 1,229 0,277 1,305

-0,0676

39 0,666 0,988 0.103 1,187

-0,1980

40 0,666 0,9.52 0,102 1,157

-0,1984

45 0.691 (1,792 0.072 1,048

-,1884

50 0,729 0.738 0.096 1.032 -0,19:34 5.5 0.786 0.666 0,094 1,026

-0,1980

(30 0.860 0,581 0.073 1.037

-0,1984

90 1,140 (1,152 0.152 1,140

-0,2680

(12)

'l'abeile 12

NACA 0015 mit Staukeit:

l'abelle 1i

NACA 0015 ohne Staukeil:

Schiff und Hafen 1962, Heft i

53

= 0.912; B,/L = 0.1277; Re = 0,2607- 10h

C1) L'('

(y

_{'M O2r,} 0 0.094 0

-0,094

0 0 2 0,004 0.065 ---0.092 0,088 0 Is 0,106 0.14.3 --0,095 0,151 ±0,0072 Lo 0,161 0,299

-0,107

0,322 +0.0144 .5 0,229 0,48('

-0,097

0,522 +0.0144 0,269 0,650 --.0,031 0.702 ±0,0072

-

-0,0861

0,444 0,779 --0,073 0,894

-0,1363

10 (1,564 0,909

-0,033

1,068

-0,1579

0,646 1,000 +0,044 1,189

-0,2151

0,713 0,909 0,038 1,154 --.0,2151 IS 0,766 0,844 0,053 1,139

-0,2151

k) 0,8.34 0,779 0,081 1,140

-0,2151

iS 0,873 0,862 0,040 1.096

-0,2151

10 0,901 0,623 0,088 1,092

-0,2151

10 1,170 0,117 0,117 1.170

-0.2728

R.' = 0.342-10m

0 0,094 0

-0,093

0 0 2 0,094 0.075

-0,090

0,078 0 5 0,109 0,151

--0,098

0,160 +0,0042 0 0,156 0,301

-0,102

0,324 0,0083 5 0,203 0,474 -4),073 0,511 0,0083 0,265 0,65.5

-0,025

0,706 +0.0042

-

O

-

-0,1249

0,421 0,829

-0,031

0,929

-0,1375

0,538 0,904

-0,014

1,052 --0,1685 0,853 0,979 +0,02.5 1,176

-0,2125

0 0,694 0,904 0,050 1,138

-0,2085

:5 0,748 0,828 0,057 1,113

-0,2125

0,828 0,775 0,062 1,132

-0,2083

0,889 0,730 0,088 1,146

-0,2123

O 0,881) 0,603 0,076 1,071

-0,2085

1,181 0,053 0,08:3 1,161

-0,2710

Re 0.4944 - 10 0 0,090 0

-0,090

0 0 2 0,089 0,066

-0,087

0,009 0 5 0,097 0,156

-0,082

0,183 -+ 0,0020 0 0,136 0.329

-0,077

0,348 +0,0020 5 0,204 0,467

-0.076

0,505 + 0.0020 0,282 0,638

-0,028

0,689

-0,0020

.5 0.329 0,798 +OE039 0,862

-0,0159

-

-0,1550

4) 0,52.5 0,918 0,004 1,057

- 0,1750

-5 0,640 0,968 0,031 1,160 --0.2120

0

0,695 0,900 (1,046 1,138

-0,2180

5 0.757 0,830 0,0.52 1,122

-Q,2080

0 0,8100 0,762 0,063 1.110

-0,2180

5 0,845 0.692 0.083 1,089

-0.2080

0 0,865 0,822 0,105 1,059

-0,2080

0 1.169 0,069 0,069 1,169

-0.2810

Re = 0,6935- 10

0 0094 0

-0,094

0 + 0.0020 2 0,094 0,070

-0.092

0,073 + (1,00 10 5 0,109 0,170

-0,094

0,179

-0,0010

0 0,156 0,340

-0,094

0,362 0 5 0.211 0,519

-0.070

0,556 0 1) 0,276 0,670

-0,030

0.723

-0,0050

3 0,3.37 0,863 +0,060 0,924

-0,0198

1) 0,448 1,050 0,137 1,132 --0.0446 5 0,573 1,239 0,241 1.343

-0,0814

8 0,571

-

--

-

-0,0942

7 0,589

--

-

-0,2:380 'J 0,766 1.006 0,059 1,213

-0,2530

5 0,729 0,818 OE062 1,094 --.0,22.30 J 0,784 0,783 0.095 1,103 --0,22:30 5 0.821 0,693 0.096 1,069

-42230

0.923 0,626 0,080 1,111

-0.2180

1,177 0,089 0,089 1,177

-0,2873

LE.,, = (L83:3: B;L = 0,0759; Rc =

0.24-r° C1, C1' C Cy CM 11,4". 0 2 ' 0,074 0,074 0,088 0

-0.0735

0,083

-0,0705

0,170

-0,0729

0 0,088 0,177 -(1,0172

-0,0088

-0,0086

10 0.103 0,355

-0,0399

0.387 0 15 0.176 0,52.5

-0,0343

0,553 ±0,0086 20 0,250 0,895 -i-0,0030 0,739 + (1.0 179 '21

-

O 22

-

--

-.-

-.

-0,0880

25 0,368 0,553

-0,0998

0,657

-0,0860

30 0,412 0,567

-0,0733

0,897 --0,0946 35 0,529 0,866

-0,0513

0,846

-0.10:32

40 0M16 0,666

-0.0438

0,906

-0,1032

45 0,690 0,638

-0,0308

0,939

-0,1290

50 0,784 0,838

-0,0024

0,995

-0,1290

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0 0,005 2 0,043 0,083

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0,08.4 0,010 .5 0,051 0,165

-0,0367

0,169 0,020 10 0,102 0,330

-0,0436

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-

--

+0,055 23

-

-0,050

25 0,350 0.577

-0,0731

0,671

-0,060

30 O419 0,577

-0,0744

0,709

-0,080

3.5 0,539 0,652

-0,0676

0,8-43

-0.075

40 0,624 0,659

-0,0544

0,906 -0,08-5 45 0,675 0,659

-0,0657

0,943

-0,090

50 0,761 0,818

-0,0158

0,980

-0,100

55 0,786 0,536

-0,0118

0,951

-0,125

60 0,803 0,495 - 0,0272 0,943

-0,110

90 1,018 0,083 0,0825 1,018

-0.200

Re 0,45.5 - 101 0 0,037 0

-0,0365

0 0 2 0,037 0,078

-0,0337

0,080 0,0048 5 0,081 0,177

-0,0452

0,181 0,0143 10 0,102 0,3.33

-0,0390

0,365 0,0282 15 0,154 0.517

-0,0151

0,539 0,0356 20 0,228 0,686 i-0,0205 0,723 0,0428 25 0,308 0,85.5 -t-0,0822 0,905 0,0494 26

-

-0,0666

30 0.427 0,608

-0.0658

0,740

-0,0889

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-0,0:399

0.841 -0,0.181 40 0,810 0,686

-0,0266

0,918

-0,0904

45 0,678 0,866

-0,0083

0,950

-0,0975

50 0,759 0,648 -f- OE0085 0,998 ---0,1189 55 0,801 0,589 0,0067 0,983

-0,1189

60 0,821 0,510 0,0312 0,966

-0,1189

90 1,042 0,078 0,0784 1,042

-0,21 39

Re = 0,6:3.5 - 10 0 0,045 0

-0,0447

0

-0,0012

2 0,045 0,078

-0,0'419

0.080 +0.00.59 5 0,083 0,186

-0,0463

0,191 0,0131 10 0,100 0,:362 -0,03,51 0,374 0,0282 15 0.150 0,539

-0,0054

0,559 0,0357 20 0,225 0,706 + 0,0296 0,741 0,0:381 2.3 0,298 0,898 -i- 0,1086 0,938 0.0357 30 0,405 1.032 ±0,1653

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0,0.298 '31

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-0,0029

OE877 -0,0950 43 0,637 0.710 -- 0,0516 0,953

-0,1010

51) 0,719 0.670 0.0510 0,981

-0,1130

55 0,799

0387

0,0226 0,991

-0,1190

60 0,820 0,490 0,0143 0,955

-0,1310

90 1,021 0.088 0,0882 1,021

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(13)

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(14)

Sdiif f wv.I Hafen 1962. Heft 1

55

LL0

Tabelle 18

NACA 0015

ink Staukeib

0.833;

S/L

0,1755, Be

0239 10'

Tabelle 17

Mefiwerte de Aucgangipro6l

IFS 58 TR 15:

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-0,1030

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-0,1218

0,324 0,0172 5 0,071 0,193 -0,0539 0,198 +0,0058 0,254) (1,454 -0,1236 0,503 0,0258 iO 0,0813 0,322 -0,0258 0,332 +00058 0,322 0,670 -0,0743 0,740 0,0258 1.5 0,126 0,460 -0,0027 0,477 0

-

-0,0774 20 0,191 0.632 +0,0387 0,6.59

-0,0116

0,470 0,836 -0,0727 0.956

-0.1290

25 0,322 0,690 -0,000-2 0,761 -0,1163 0,572 0,921 -0,0349 1,084

-0,1720

30 0.428 0,805 +0,0319 0,911 -0,1455 0,681 0,850 -0,0539 1.076

-i1720

.3.5 0,580 0,896 0,0552 1,055 -0,1744 0.720 0,8138 -0,0141 1,103 -0.184)8 40 0,617 0,920 0,1188 1,101 -0,1920 0,807 0,780

-),0i91

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-0,1800

0.910 0,638 0,2737 1,111

-),1S08

55 0,737 0,667 0.1237 0,988 -0,1744 0.910 0.567 0,0380 1.072 -0,1890 80 0,820 0,575 0,0850 0,998 -.0,1744 1,118 0,043 0,0425 1,118 -0,2580 91) 1.010 0,115 0,1150 1,010

-0.2820

Re 0,313- 10' _{Re = 0,387} _10' 0,111 0

-0,1110

0 -0,0050 0,119 0,083 -0,1163 0,087 0 0 0 0,014 0 0,014 -0,00134 0,128 0,165 -0,1130 0,175

0,0050

2 0 0.067 + 0.0023 0.087 --0,00134 0,197 0,330 --0J362 0,359 0,0150 5 0,014 (J.135 0 0,156 0 0,248 0,495 -0,1114 0,542 0,0300 10 0,049 0,303 + 0,0045 0,307 + 0,0034 0.318 0,880 -0,0712 0,728 0,0250 15 0,077 0,458 0,0445 0,462 -0,0034 --

-

+o,ozoo 20 0,139 0,620 0,0814 0,630 -0.0170

-

-0,0950 25 0,231 0,800 0,1292 0,822 -0,0375 0,504 0,866 -0,0908 0,998

-0,1150

'30 0,404 0,820 0,0001 0,9 12 -0,1430 0,589 0,947 -0,0868 1.115

-0,1600

35 0.509 0,903 0,1010 1,032 -0,1770 0,650 0,868 -0,01357 1,082 -0,1800 40 0,834 0,97e 0, 1417 1,153 -0,2080 0,718 0.849 -0,00413 1.112 -0,1750 45 0,619 0.776 0,1110 0,980 -0,1875 0,8013 0,82.5 +0,0136 1.151 -0,1900 50 0,848 0,708 0,1258 0,951 -0,1770 0,839 0,701 -0.0023 1,093

-0.1950

5 0.692 0,840 0,1274 0,9:34

-0,1770

0,872 0,618 +0.0061 1,069

-0,1900

80 0,719 0,520 0,0908 0,883

-0,1770

0,890 0.577 +0.0650 1,059

-0,1900

90 1,034 0,135 0,13-48 1,034

-0.2860

1,101 0,025 +0,0247 1,101 -0,2500 Re 0,45-10' Re

0,55610'

0,110 0 -0,1007 0 0,0048 0 0.010 0 --0,0101 (1 -0,0184 0,110 0.078 -0,1069 0,082 0,0048 2 0.010 0,065 --0,0078 0,085 -0,0164 0,130 0,177 -0,1141 0,187 0.0071 0,030 0,153 -0,0169 0,155 +0,0164 0,171 0.3513 --0,1068 0,377 0,0214 10 0.051 0.300 +0.0023 0,304 +0,0164 0,240 0,530

-0,0945

0,574 0,0238 15 0,098 0,485 0,0282 0,474 -0,0184 0,312 0,706 -0,0517 0,771 +0,0238 20 0,168 0.834 0,0613 0,852 -0,0148 0,495 0,880 -0,0769 1,007 -0,1547 2.5 0.237 0.806 0,1283 0,830

-0,0345

0,596 0,960 -0,0861 1,129 -0.1547 30 0.364 0.993 0,0678 1,042 -0,0642 0,645 0,880 -0,0238 1,091

-0.1665

35 0.575 0,9413 0,0703 1,102 -0,1858 0,719 0.880 +0,0149 1,138 -0.1665 44) 0,892 1,010 0,1195 1,218 -0,2140 0,818 0,824 0,0042 1.161 -0,1780 45 0,675 0,8-48 0,1213 1,075 -0.1974 0,880 0,764 0.0196 1.165 -OE1900 50 0,709 0,731 0,1045 1,013 -0,1890 0,880 0.706 0,07:36 1,126

-0,1900

55 0,7.59 0,684 0,1283 1.014 -0.1890 0.920 0.588 0,0492 1,091

-0,1900

80 0,775 0,602 0.1341) 0,97-2 -0,1890 1,12.5 0 0 1,125

-0,2499

9() 1,113 0,130 0.1302 1.113 -0,2710

Re - 0,827-10'

I Re 0,765-10' 0,110 0 --0,1098 0 0,0024 0.110 0,078 -0,1070 0,082 0,0038 0 +0,027

-0.008

-0,04)8

-0.027

0 0,130 0,186 -0,1133 0,197 0.0083 2 +0,031 +0062 -f 0,06.3

-0,028

+0,001 0,191 0,372 --0.1234 0,400 0,0131 5 +0.041 +0,118 +0.151 -0,031 +0,004 0,252 0,549 -0,1008 0,595 0,0178 10 +0.006 +0,311 +0.318 -0,011 ±0,005 0,323 0.726 -0,0225 0,793 0,0202 15 +0,116 +0,483 +0,496 +0013 0 0,404 0,916 +0,0210 1,001 0,0071 20 +0,180 +0,655 +0,677

0,055 -0,015

0,485 1O 0,1155 1,170 -0,0107 25 +0,2-42 +0,839 +0,863

+0,135 -0,033

0,599 0,2315 1,375

-0,0475

30 +0.353 +1,050

+L086

+0,219 -0,06.5

-

-0,1782

3.S +0,488 + 1.240 +1,296

+0,312 -0,010

0,678 0,906 0,0630 1.130 -0,1842 41) +0,784 + 1.003 + 1,272 --0,644

-0.227

0,739 (1.866 0,0898 1,135 -0.1903 43 +0,742 +0,839 +1,118 +0,069

-0.215

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-0.203

0,921 0.387 0,0478 1 '191 -0,1903 60 + 0,794 + 0,82.5 +1,000 +0,115

-0,199

1.111 0.059 0,058.7 1111 -0.2559 90 + 1,115 +0.098 + 1,115 +0,098

-0.298

(15)

Tabelle 16 Ta1.

lIS 58 TR 15 mit Staukeil:

118 5)

rR

t Staukeil:

'JuIf ziud Yl-:t, ,

"i:'

Y. -ft j

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02)

t 't485 111 0.10,8 0,334 --0,048 0.14 'I '523 15 0.131 0.474

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it I4t

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45 ((.715 0,9(X) 0.131

¡142

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(1

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5 0,056 ((.149

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0,153

-0,0272

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-0.0544

23 0.27.3 0.88.3 +0.118 0,897 --0,0818 30 0.468 0,809 -41001 0,935

-0,221

:35 0.822 1.071 +0,105 1.234

-0.255

40 0,754 1.1)0 0,136 1,3.3.5

-0.289

45 0,768 0.910 0,1(X) 1,187

-0.272

50 0,768 0,809 0.126 1,108

-0.255

5.5 0,790 0,708 0,127 1,053

-0.2-55

81) (1,824 0.674 0.172 1,0-SI

-0.249

90 1,104 0,169 0.169 1,104

-0,306

Rt' = (1.548 - 10" ( 0,051 0

-0,0505

1)

-0.0066

2 0.051 0.08.5 --0,0482 0,067

-0.01:32

5 0.084 0.156

-0,0504

0,16!

-0,0148

10 0,094 0.316 -.0,03381 0,328

-0.0185

15 0,138 0,485 --0,0078 0,504 -0,02:30 20 0.202 0,651 +0.0328 0,681

-0.0378

25 0.287 0,8336 (1,0932 0.879

-0,0625

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-0,1004

:35 0,674 1.105 0.0817 1,292

-0,216

40 0,842 1.172 0,1084 1.439

-41296

45 0.842 1.0-12 0. 1414 1,:3.32

-0.288

50 0,842 0.846 0,1068 1,189

-0,255

55 (1.859 0,782 0,1479 1,152

-0,255

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-0.246

90 1,21.5 0.1.30 0,1303 1.215 ---0.304 Re = 0.78.5 - 10 I) 0,0-56 0 --0,058 0 --0,0003 2 0,061 0,049

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0,161 - 0,1X1833 10 0.098 0,319 --0.041 0,351 (JJW11 15 (1.1-11 (1,491

-0,009

0,511 I i.Ø)73 20 11,204 (1.838 + (1,027 0.6Ñi 41,03339 ((.292 0,872 0,1(14 11.914 ---0,0579 :3)) (1.412 1,1)76 0. ¡81 I ¡.38 ---0,0828 :15 (1,57.3 1.2% 0.274 1,31X3 ---0.132 4.3 0.861 1.148 0.078 ¡.438 ---0,298 45 ((,963 1,133 0,12(1 ¡.482

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54) (1,827 (1.855 (1,12:3 1.1833 -f) 27) 53 0.827 (1.756 ((.145 1.111 - u (111 1(5.44 0.673 ((.1 6.3 I .069 t Ill 1.2_52 (1.131 II. 1.-31 1.232 11.322 = I B. E.,, =

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-0(627

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I 2t6

022W

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--0.221 90 1,070 0,164 0,184 1,070

-0,3(X)

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-0,0066

15 0,118 0.462 +0,0056 0,477

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25 0.2.56 0,846 ((.1255 0.875

-0.0527

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-0,0836

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-0,2220

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-0.2830

45 0.809 1.010 0,1421 1,286

-0.2720

50 0.776 ((.830 0.1370 1.128 --0.2334 55 0.792 0.749 0,1593 1.078

-0,2220

1)0 0,894 0,668 0,1:315 1.108 ---0.2300 IX) 1.127 0,183 0.1629 1,127

-0,2960

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-0.0078

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-45 0,938 1,0-95 0.11)-! 1.430

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