Bereiding van azijnzuur

1

.J

[

I

j

t

j

r

-

-

.. ~ .,-.

Butylacetaat wordt verkregen door verestering van azijnzuur met butanol. De synthetische bereidingsmethode van butanol is de aldolcondensatie van aceetaldehyde. Het grootste deel van de we-reldproductie van azijnzuur wordt verkregen door oxydatie van aceetaldehyde. Het geschikste proces voor de butylacetaatberei-ding is dus eerst aceetaldehyde te maken en hieruit azijnzuur en butanol te bereiden.

De aceetaldehyde- en de aziJnzuurbereiding behoren tot de grootste organische industrie'n.

Volgens (1, pag.502) bedroeg de productie in de V.S. in 1945 van aceetaldehyde 375.000.000 lbs.

van azijnzuur 299.000.000 lbs.

In Duitsland was de jaarproductie in 1942 van aceetaldehyde volgens (2, pag.2)

kaanse productie. A. Aceetaldehyde.

500.000 ton, dus ongeveer 1/3 van de

Ameri-Deze verbinding wordt gebruikt voor de bereiding van azijn-zuur, ketanhydride, aethylacetaat, butylalcohol, butadien, kunst-stoffen enz. Op de volgende manieren wordt aceetaldehyde gemaakt

~e Uit aethylalcohol:

Dit wordt in Amerika nu veel toegepast door reusachtige hoe-veelheden alcohol door hydratering van aethyleen uit de krakings-gassen van aardolie worden gemaakt; dit is nu de goedkoopste al-coholbron.

De aldehydebereiding uit alcohol gaat door de/.hydrogenering.

==

o

Alcoholdamp wordt bij 260-360 0 over Or-Cu katalysator geleid. Ook wordt wel een directe oxydatie toegepast, waarbij de damp

, - - - ---- ~

-~

-gemengd met lucht of 02 over Ag of Ou wordt geleid bij 4000 _0.

2e Uit acetyleen:

2

~

~fi/ _{C2H2 wordt bereid in de Ca02-water generator. In dit verband} IJ

,

,,l''''

1/

J~~ ~ is het interessant te ~erme1den dat Duitsland voor de industrie

'\

r

van de grote hoeveelheden a1ifatiscb organische producten veel CaC 2 als grondstof gebruikte (bijv. butadien, butanol, aceton, v$nylverb.) door het tekort aan aardolieproducten. In 1944 moest

210.000 ton Oa0₂ per maand gemaakt worden.

De hydratering van C₂H₂ tot CH₃CHO gaat in H

2S04 milieu on-der katalytische invloed van Eg verb. Deze methode is de alom

toe-gepaste bereiding op het ogenblik, en daarom werd dit proc'dé hier gekozen i.p.v. het volgende Reppe proces.

, , d

Dr.Reppe heeft in Duitsland een nieuw procede ontwikkel en wel de inwerking van 02H2 op OH30H bij 15 atm. met KOH als

kata-lysator, waardoor Methylvenylaether ontstaat, dat door hydrolyse CH 30HO geeft. ~~ CH • CH + _CH30H ---+) _CH300H == OH2 ~ OH 3CHO

I!~o

Dit proces was technisch nog in het ontwikkelingsstadium en werd alleen in Ludwigshafen in een proeffabriek toegepast. Het

zou enkele voordelen hebben, maar er kan nog geen vergelijking gemaakt worden op bruikbaàrheid t.o.v. de lig methode (3, pag.9) Zi everder ( 3 ), ( 4 ), ( 5 ) •

3e In 1945 begon men in Texas uit aardgas aceetaldehyde te ma-ken door inwerking van O2 i.t.v. grote hoeveelheden stoom op bijv. butaan en propaan; zie (6) en (7).

)

r--:::----~~~ --~ Ä 1:~~=b -- - ';jU -~

Jr--

---,NO '::::::: r

-A

5TO~y

I

r-=-=--_ _ - -1- -- -- - -15 ₁₈ , 17 tNO

,.---

---, _, I I I '----

J

5TOO~

X

'I

I~ -21

~

l--K=

l

\l

_

l-,

-,

-13

I

(26 )

t

;=-_-=-=-=-~-=-

jf+----

_---'~

r

t--- -t--- ---1--- --- --- --- --- --- --- -- -- -- ---

--

t-A-1

\

I

130 t--- - - --- ~ 2; - - - - ---~----

\

t-- - - -- - --:CiJ .n

LL...r-=-=-1]

--Ic::- --JI] t-- - - -''!. ----:~---. -F---" r -- 24

-J;

~Jr~ ~ ---,:;r ~ ---+--I-+----r-i - - - - ,

1

~

lY~

:1'

-

-

"

!1ï=-~ ~ --~ f- I

-:U~

29

_.'

f+-- --.

_~

_J

_r1,-

48 !!l :_---+

I

---~

-r--

-

~

,~-

f=

~

=='--..j

~

-)

)

31 --,-~

[47

k--32 --111111111 ~

1

J

IX

I"

r.::

,

'fJ"'::

1 . - - - ---

+'---'-1

~

I~ ~

~

I" BERE I DING VAN AZIJNZUUR

UIT ACETYLEEN G.MOLIER

MEI 1949

/

/

r"

3

B. Azijnzuur.

Toepassing van az~zuur; als zodanig bijv. als oplosmiddel,

bereiding van het anhydride, cellulose-acetaat, kunststoffen, vele esters, vele acetaten, toepassing in pharmaceutische

tech-niek. De talloze methoden ter bereiding van het zuur kunnen in de volgende groepen gesplitst worden:

1 vergisting van alcohol 2 Hout4estillatie

3 synthetische bereiding 4 diverse wijzen.

Met verloop van tijd en met

'

v~

--

~~~

-"

;~

"-"

~~~~sche

technologie winnen sommige processen in belangrijkheid terwijl

andere minderen, bijv. voor azijnzuur in de V.S. (volgens

(1),

pag.502):

uit hout door verschillende processen:

oxydatie van CH

3CHO gisting van C₂H

50H

reactie van CO met _CH30H

- - - - -

-oxydatie van butaan/propaan voor butanol in de V.S.

gisting van koolhydraten

aldolcondensatie van CH₃CHO

1914 100

o

o

o

o

o

o

1924 50

o

100

o

1944 12 juist begon-nen. 67 33

Volgens (8), pag.64 wordt tt groot-ste deel van de

wereld-productie van azijnzuur bereid door oxydatie van aceetaldehyde. Dit proces wordt dan ook hier toegepast.

De diverse wijzen bestaan uit talloze minder belangrijke

procédéts, veelal uit afvalstoffen. Voor een overzicht zie (8)

§ 2. Vo~bespreking van het toegepaste prooédé. A. Aoeetaldehyde bereiding. \ .

/

~

/

7

De hydratering _{van C2H2 tot CH3CHO gaat in} H

2S04 milieu.

Katalysator HgS04' In 1881 door Kutsoheroff gevonden (9) werd het e

pas tijdens de 1 wereldoorlog in Duitsland op grote sohaal toe-gepast. In (10) wordt nog sleohts het disoontinue prooes

bespro-o ken. Reaotieduur 50 uur, temperatuur 70 C.

Tegenwoordig wordt overal oontinu gewerkt en wel in een ~

~ kringloop prooes. Omzetting per pass vo~gens C.I.O.S XXVII-15

.

pag.3 60% overall y6eld 96.5% ++

~~- H

g

De reaotie is CH .. CH + H₂₀ ) _CH3CHO + 26.4 Koal (vl.st)

H

2S04

~

~aotiemeohan1sme

werd bestudeerd door R.H.Freemans (ll) •

Hg moet voor goede kat. werking gedeeltelijk in opgeloste staat aanwezig zijn volgens (3) pag.9. Daarnaast is bij alle be-sohreven prooessen ook metallisoh Eg aanwezig. Opgelost Eg wordt langzaam gereduoeerd :~~~~otief Sli~~~oor _{CH3CHO en door}

onzui-y ~I

....

:'1._., ,~

verheden in C2H~/~, .. ,Hg verbruik is ong~ 0.1% gebaseerd op aldehyde.

Er worden 3 methoden gebruikt om lig weer te oxyderen.

D

~

kende

methode is om de SLyur reaotie stopzetten. Deel van het bezinksel aflaten en Hg metaal door electrolyse weer oxyderen. Dit is een onhandig prooes, gevaar voor lig vergiftiging en daarom heeft 10 jaar geleden de l.G. Farben continue oxydatie

in

~

eaotor

inge-voerd door Fe

2(S04)3 aan H2S04 toe te voegen. Vo~tdurend wordt H

2S04 oplossing met Fe++ afgevoerd en wordt Fe++ buiten reaotor geoxydeerd door HNO 3 "

Jtv _CH3CHO moet dadelijk n0 0rming uit de oplossing verwijderd

worden, anders treden nevenreacties op. Daarom moet de oono. van

;;'4

-CH3cHo;?îoeistoffase zo laag mogelijk blijven hetwelk bereikt wordt door bij zo hoog mogelijke reaotietemperatuur te werken en een sterke gasstroom te onderhouden door overmaat C2H2 te

1

/ '

5

OH30HO + _OH30HO -->

OH30JióïrO~OHO ~

0ll:30H • OH OHO.

14,0

~

~

'h.-U-

c-t~,t.l..~~~

j_

{" mn de . . oplossing treedt condensatie op. Orotonaldehyde

....---

--wordt als damp met OH30HO meegevoerd. Dit orotonaldehyde kan wel als nevenproduct gewonnen worden (bijv. volgens B.1.0.s.1049 in

B8rghausen Wacker Ges. en in SChkopau) maar dit erotonaldehyde is

duurder (volgens dit Rapport) dan verkregen bij de gerichte

be-reiding onder gunstige condities uit OH30HO

i

t,..~

4-,,*J..4;;

r,~~

~fNI~y- . Tevens wordt OH30HO conc. in vloeistoffase laag gehouden door de recycle gassen goed te zuiveren van OH30HO; dit wordt

~

bereikt door gunstige koeling en wassing van de gassen.

De reaotietemperatuur is afhankelijk van de toestand van de

katalysator. Wordt het gereduceerde kwik disoontinu geoxy.deerd,

dus door electrolyse, dan wordt lig weer toegevoegd als HgO. Dan

is de temperatuur 800 0. Dit gebeurde in Bftrghausen en in de

Amerikaanse fabrieken volgens (8), pag.64. Bij gebruik van de

o

continue regeneratie m.b.v. Fe₂(S04)3 is de temperatuur 90-97 0.

volgens (3). Bij de eerst genoemde uitvoering ontstaan meer neven-producten. Daarom werd hier het laatste procede gebruikt.

/'/1Ja

Exotherme reactie maakt geen warmtetoevoer nodig. Door

cir-/

.

~

culatie van de vloeistof

doo~;buitenleiding

aan de reactor is

/ ~

, voor goede verdeling van gas en katalysator te zorgen.

:J'

~2H2

uit

\)...-~

)

f

V

carbid bevat onzuiverheden als H2S, PH3, AsH3, NH3~ Deze

verbin-~ ' ~~

dingen

make~Hg

katalysator inactief, daarom

moe~o2H2

eerst

ge-zuiverd worden hetgeen meestal geschiedt m.b.v. chloorwater, dat de onzuiverheden tot sulfaten, fosfaten, arsenaten oxydeert.

Het gas dat de reactor verlaat bevat _{50-70% OH30HO, het}

e

~

de reactor; het condensaat uit de 2~ koeler gaat naar de verdunde e

Gas, komend uit de 2- koele~wordt met water

gewas-sen, wat CH3CHO, verwijdert. Restgas van deze wasser is C2H2 met

U

wat N2100_{2 wat zich tenslotte zou ophopen} in~ecycle gas. Daarom deel van dit restgas wassen met loo~ _{(C0 2 verwijdering) en daarna}

0eHs opnemen in water door compressie van gas.{ C₂H₂

regeneratie-afdeling

,1

De koeling en wassing van het reactorgas levert een verdunde aceetaldehyde oplossing (~ _{10%). Hieruit moet CH3CHO gedestilleerd}

,.

worden. De koeling en wassing van het gas moeten

so

geschieden, dat de CH3CHO zo geconcentreerd mogelijk is; dit bespaart stoom bij de destillatie. Aceetaldehyde heert een kookpunt van 210 C

( ~ ~ If/.-..,t,. ;:;~ ,.i "'-' ,

bij 760 mm lig. Met Borm&al

kë)eIia:Cef

is dus niet goed te conden-seren en brijnkoelers brengen weer veel kosten met zich mee. Daar· om wordt

-;:~~:kt

met overdruk. Bij 2 ata i 'y /(pt

~

~.80

ei

Dit principe wordt hier toegepast.\ De verliezen door extra stoom bij

\ 7/ '

,) hogere dru~egen niet tegen de voordelen op.

De destillatie-afdeling geert vrijwel zuiver droge CH3CHO (99.9%). Het w~rme residu warmt in een warmte-uitwisselaar de

\~,'

voeding op • . Residu bevat _{0.1% CH3COOHj deze oplossing is sterk} corrosief bij die hoge temperatuur. Het

onde

~

ai

van de kolom wordt daarom van beter roestvrij staal gemaakt dan het bovendeel. B. Azijnzuurbereiding uit aceetaldehyde.

De oxydatie gaat in azijnzuur-milieu. De reactie schijnt te gaan via perazijnzuur (12). Grote concentraties van deze stof zijn gevaarlijk daar de ontleding tot azijnzuur + 02 dan met een explosie gepaard kan gaan. Door een katalysator toe te voegen versnelt men de omzetting tot zuur + 02' meestal wordt Mn acetaat gebruikt. Wordt een Co/Cu-acetaat katalysator gebruikt, dan

ont-7

v

~ :. staat voor 50% azijnzuuranhydride. (13). Kleine hoeveelheden van

V

'

0

het CH3CHO worden omgezet in lIe- en Et .. cet .... t, dit la .. tste

ont-~

~~

_{staat door condensatie van 2 mol CH3CHO.}

De oxydatie kan continu of discontinu gaan. In Amerika wordt veel discO~~tgewerkt en als oxydans wordt lucht gebruikt, i.t.n Duitsland

«f2)

. )Bij het discontinue proces wordt de temperatuur

zO

geregeld dat de temperatuur langzaam oploopt tot 600 C. Reac-tietijd 12 uur. Druk ongeveer 5 atm. Oxydans lucht .• ie (14).

Moderner is het continue prinCipe Lat nu in Duitsland alleen maar wordt toegepast. In Amerika wordt weer lucht gebruikt, ong.

o

4.0-4.3 mol lucht per mol CH3CHO. Temperatuur 70-80 C. Inlaatdruk lucht 1 ato. Afgassen worden gewassen met koelwater. In Duitsland

/

/ wordt geoxydeerd met 02 en wel meest 95%. wo~~ hie;e;voor 8~as

genomen, dan daalt de capaciteit volgens

(13)

~

5%.

, ,

Wij gaan het continue oxydatie procede toepassen met als oxydans 02' wat eventueel te vervangen is door lucht.

C. Productiecijfers van de fabriek.

In (15) wordt aangegeven dat de productie van butylacetaat in 1926 in de V.S. 13.000 ton bedroeg. Wij dachten nu 3000 ton/je te gaan maken, hiervoor is nodig _{1550 ton CH3COOH en 1900 ton}

butanol (rendement 100% van de verestering). Voor 1550 ton

CH3COOH (voor verestering) is nodig: 44 X 100 X 1550

=

1200 ton CH~CHO/j.

60 95 v rendement is 95%.

Extra wordt 6000 ton CH3COOH/j. gemaakt, hiervoor is nodig: 6000

1550 )( 1200 ton :z 4650 ton CH

J CHO/ j. Dus er zal meer zuur

gemaakt worden dan de veresteringsbehoefte. Hetzelfde geldt voor de butanolafdeling, waar 6000 ton butanol/j gemaakt zal worden, hiervoor is nodig

De totale jaarproductie van CH3CHO is 14.350 ton - 1200 ton/m

/

\

v

I

,

V

De totale jaarproductie van CH3COOH is 7550 ton • 630 ton/m

-

21 ton/dag

§

3 Beschrijving, _{van de toe te passen wijze van CH3CHO bereiding.}

A. Reactie en eerste zuivering.

De bereiding van CH3CHO vindt plaats in de reactor 1.

Reactor 1. Verticale stalen toren, bekleed met rubber.

~ 1 M. hoogte 12.75 M. Topdeel ~ 2 M. hoogte 2.5 M.

Volgens (3), pag.33 gaat natuurrubber 2 jaar mee bij reactie-temperatuur van 950 C. Is

d

~

80o C,

dan langere tijdsduur. Over

/ '

bekleding zie (3) pag. 30 en (16) pag. 11.

Het bovenste deel van de toren is verwijd om zoveel mogelijk vloeistofdeeltjes uit de ontwijkende gasstroom te houden. De reac-tor is tot het wijde deel gevuld met de kat. vloeistof (temp.

o ++

90-95 C). Dit is dus de verdunde H2S04 oplossing, die Fe -, F e +++ - en Hg ++ sulfaat bevat. Op de bodem van de reactor li geen t

hoeveelheid metallisch kwik, ong. 500 KG. Door de continue

regene-++

ratie van gevormd Fe is het mogelijk de vloeistof ongeveer de zelfde samenstelling te laten houden. Volgens (3) pag. 30 is deze bijv.: 28~ _{g H2S04/L; 171 g} FeSO~L; 96.5 g Fe2(S04)3/L.

4z..-.~

lIg

_CH3COOH/L 1 g opgelost Hg/L

De afvoer van de te regeneren vloeistof gaat via de kleine tank 15 waar meegenomen Eg delen bezinken. Leidingen van Si ijzer. Tank 15, staal. Rubber bekleding ~ 1 M. Hoogte 2.50 M.

++

De Fe bevattende oplossing ontwijkt in een hoeveelheid van 3 M3/h boven uit tank 15 naar de regeneratie-afdeling. Onder 15

kan vloeistof via pomp 22 weer naar de reactor gevoerd worden.

~

Deze omloopleiding wordt ook gebruikt ~de vloeistof

tempera-tuur enigszins te regelen; wordt deze te hoog dan wordt meer vloeistof gecirculeerd.

9

De C2H2 toevoer wordt g~~d m.b.v. de rotameters 2 en 3, door 2 de verse C2H2 toevoer ( 99% C

2H2), door 3 de recycle C₂H₂ toevoer. De gegevens u_{v&& de hoeveelheid C2H2 toevoer bij de}

ver-schillende CH3CHO, gepubliceerd in de rapporten kloppen onderling niet erg.

Volgens (2) pag.S was de omzetting "per pass" 60% en de

yield" 95%.

IS~oductie

_{van CH3CHO 40 ton/dag, dan moet} uur 885 M3 vers C₂H

2 en 650 M 3

recycle C₂H₂ (90%). Voor

C

_{2H2 transport zorgt pomp 4.}

Pomp 4. Capaciteit 2000 M3/h. staal. Bouw: een excentrische cylin-der roterend in een waterdichte cylindrische kamer, waarin het gas gecomprimeerd wordt door de excentrische rotatie van de kleine cylinder.

C2H2 wordt door pomp ~ met 2.5 ata onder in de reactor gefn-jeoteerd. Het water, gebruikt in de pomp, wordt in de daaraohter ge-plaatste tank (~ 1 M, hoog 1.75 M) van het gas gescheiden waarna dit C2H2 bevattend water naar de CH3CHO wastoren 9 gevoerd wordt.

\

f\

,_{voor de invoer in de reaotor wordt bij de C2H2 stoom gemengd,}

~

\ hoeveelheid , 1 ton stoom/ho De 02H2 met stoom borrelt dan door

\. de kat

.

-

VlO~

-

i

-

;;~;

·-

:

-=

D~

-

CH

3CHO en C2H2 dampen met stoom scheiden zich in het wijde topdeel van de vloeistof af en gaan dan naar de koe-ler 5.

Koeler 5. Materiaal Buitenwand van staal.

V4A van pijpen en pijpenplaten. 2

Koelopp. 100 M. 75 cm~. 4.50 X.hoog. Omdat nog veel vloeistof wordt meegenomen door de gassen wordt ft condensaat van de

12

koeler teruggevoerd naar de reactor. De afsluiter in deze afvoerleiding wordt automatisch bediend door de niveauregelaar. Om het CH3CHO gehalte in het condensaat laag te houden worden de gassen volgens (3) pag.76 onder in de koeler gevoerd. Door het reflux effect van de hete gassen op het

conden-- ,

. _{saat was het OH30HO gehalte laag in het oondensaat, waardoor azijn.}

zuurvor~e~prot0naldehYdeVOrm1ng

tot

~

1/3 daalde. In de

l~

koe-ler mag niet te sterk gekoeld worden, anders tooh te veel aldehyde in het oirculaat. De gassen passeren nu de vloeistofafsoheider 6, waarin door de ondergane weerstand nog Hg afgescheiden kan worden,

-

---

--hetwelk periodiek teruggevoerd kan worden naar de reactor.

Afscheider 6. ~teriaal: staal rubber bekleding 1 M.~

1.5 M. hoog, Na

6

komt de koeler

7.

Koeler 7. Materiaal: V2A 90 cm ~ 4.50 M. hoog 150 M2 opp.

Volgens (3) pag.32 ging gewoon staal maar 4 maanden mee. Het oondensaat van deze koeler is een ong. l~ CH

30HO oplossing, die n.ar tank 8 gaat.

Tank 8. Stalen horizontale cylindrische tank, Inhoud 5 M3•

Gassen uit 7 komend, gaan naar toren 9 waar OH30HO m.b.v. water uitgewassen wordt.

Toren 9. Staal, bekleed met rubber. 2 delen. Beneden deel 1.30 M. ~

Bovendeel 0.9 M.

9f

5 M. hoog.

3 M. hoog.

Pakking: Rasohig ringen.

Pakking: Raschig ringen.

Het bovendeel wordt besp~oeid met vers water;

het benedendeel 11 n n

de pompen 4 en 10 en expansietank 14. Beneden uit de toren komt een CH

3CHO oplossing van ongeveer 9%, die ook naar de tank 8 gaat. Soms werden de CH

30HO opl. voor de tank nog door een met cokes gevuld bed geleid om de laatste resten Hg op te nemen. Zie (3) pag.29.

Zoals al in de voorbespreking gemeld bevat het gas komende uit 9 behalve 02H2 ook nog wat N2 en 002. Volgens (3) pag.28 bijv. 85-87% 02H2; 3-4% 002; 7-8% N2; 2% H20 damp. Een klein deel van het gas wordt daarom naar de C2H2 regeneratie-afdeling gevoerd

, /

/ / '

- ~-

-11

B. 02H2 regeneratie-afdeling.

Een deel van het ga. komend uit 9 wordt door de

w~

10

geoomprimeerd tot 2.5 ata, afgesoheiden van het water en daarna onder in de loogwastoren 11 gevoerd •

Wastoren 11. ~ 0.80 M. Hoogte 10 M. ten dele gevuld met

t,..;

Rasohig ringen. Boven zijn 3 sohotels met borre11l1okken.

Expansievat 12. _{~ 80 M. Hoogte 1.50}

_M.

Het vloeistofniveau wordt onder in 11 oonstant gehouden, door een apparatuur die automatisoh de afsluiter regelt. In vat 12 wordt oontinu een 10% NaOH oplossing geleid. Een centrifugaal-pomp centrifugaal-pompt geregeld loogoplossing uit 12 op het Rasohigbed en to-ren 11, waardoor het opstijgende gas ontdaan wordt van 002. De

vloeistof komend in 12 bevat dan wat Na2003; via een overloop

wordt steeds loogoplossing verwijderd. Volgens (3) pag.65 was voor

100 .3 gas 17 KG NaOH nodig. Op de 3 sohotels in 11 wordt water

gesproeid. Dit dient om meegenomen loogdeeitjes uit het

opstijgen-de gas te halen. Dit is nodig omdat hierna het gas gewassen ,wordt

met water en het afvalwater uit 14 gebruikt wordt voor de OH30HO-wassing.

Na de loogtoren komt het gas onder in de waterwastoren 13, die dus ook nog onder druk staat.

Toren 13. Afmetingen: 7 M hoog. ~ 0.6 M. VUlling met Raschi

ringen. Bovenin wordt water gesproeid.

Vrijwel alle C2H2, nog aanwezig in het gas, lost op in het water wat via een op dezelfde manier bediende afsluiter als die in toren 11 en het expansievat 14 komt. (Zelfde afmeting als 12).

In de '2 expansievaten ontwijkt uit de oplossingen die nu

on-der atm. druk staan, het grootste deel van 02H2' welk gas weer teruggevoerd wordt naar de reoyo1eleiding. Via een automatisohe drukregelaar ontwijkt boven uit 13 het restgas, hetwelk

/

Uit 14 gaat het waswater via een automatisch op het

vloei-stofniveau in 14 corresponderende afsluiter naar de _CH3CHO

was-toren 9.

~.Katalysator regeneratie-afdeling.

3 M3 kat.vloeistof per uur vloeit uit 15 door Si-Fe pijpen

naar tank 16. Dit is een stalen tank bekleed met rubber.

Afmeting: 2.5 M. hoog. 2 M.

pS.

Cap. 7.8 M • 3

In deze tank kan meegenomen Hg zich afzetten.

De vloeistof wordt nu naar de ontgassingskolom 17 gevoerd.

Kolom 17. Materiaal weer staal met rubber bekleed.

Afmeting: 0.8 M. ~ en 2.75 M. hoog.;

alleen de top heeft grotere ~ voor vloeistofmeename te voorkomen.

1.75 M. hoog.

De voeding komt vlak onder het wijde deel boven een bed van Raschig ringen.

Beneden in de kolom wordt open stoom ingevoerd en wel zoveel

dat ~e bodemtemperatuur

opge{ost CH₃CHO en C₂H₂ die

1000 C is. Boven uit de kolom ontwijkt

naar de gastoevoerleiding van koeler

5 gaan. De ontgaste hete vloeistof komt in tank 18, waarin zich

nog Eg kan afzetten. Uit tank 18 wordt de kat. vloeistof naar de

oxydatietank 19 gevoerd.

Oxydatietank 19. Wand: staal, rubber bekleding, daarover nog

zuurvaste steen. Afmeting: 1.75 •• ~. 2 M. hoog.

Binnenin staan 2 concentrische roestvrij stalen buizen.

In de oxydatietank staat nog een oy11b.driäche muur van zuur-vaste steen.

De kat. vloeistof wordt uit tank 18 naar de buitenste

cylin-drische buis in 19 gepompt met een hoeveelheid van 3 M3jh. Uit een

voorraadtank van 30% HN03 wordt zoveel van dit zuur per uur naar

c

++

de binnenbuis 19 gepompt df},t ~ alle Fe

+++ h _/

Fe ~r-~ ~tlf-1V P.J cr-wiW~

i •

i •

13

Volgens (3) pag. 85 is per 3 M3/h. kat.vloeistof 50-75 Ltr. 30% HN0₃ per uur nodig.

In 19 wordt ook stoom ge!njecteerd, waardoor de temperatuur

o

van de vloeistof ong. 90 Cis.

Het uit de buizen komende mengsel stroomt tenslotte over de stenen muur in de buitenmantel van 19, deze constructie bevordert

,,----.-I

de oxydatie. Ten slotte stroomt de ge-oxydeerde kat .vloeisto.f via

een overloop naar de NO ontgasser. ~

De oxydatietank is gesloten met een V2A~eksel; de vloeistof

.e

wordt iets onder atmosf.druk gehouden m.b.v. een ventilatiesys-teem van

V2~

De ontwijkende NO-gassen worden met lucht gemengd en naar de No-oxydatie- en absorptietorens gevoerd voor de HN0

3 bereiding. De vloeistof komend uit 19 komt dus in de NO ontgas ser 20 (constructie als 17). Onderin 20 wordt stoom ge!njeoteerd, waardoor NO vrijgemaakt wordt die ook naar de HN0

3 afdeling gaat.

De Fe+++ vloeistof komt in tank 21 (als 16 en 18) waaruit de te-rugvoer naar de reactor plaats heeft.

D. Aceetaldehyde destillatie.

De waterige CH₃CHO oplossing komend uit tank 8 wordt eerst door de warmte-uitwisselaar 23 geleid.

Materiaal V4A ro(estvrij staal. 30 cm.fJ. 1.50 11 hoog.

(3) pag.5l en (16) pag. 5.

3 0

Ongeveer 20 M C~HO/h kamt erin, temp. 25 0, uitlaattemp.

/ Vf??L _.lftLj~

'p.:

'i~ ~.dn- ~

~

~

::~r :~2 :;~:~::~.(~:o:::n::::~:::u::o:a:, d:::~:~~~~

De destillatiekolom,1.90 M.fJ, 10 M. hoog, 24 is gevuld met

e

29 schotels met borrelklokken. De voeding is boven de 15 schotel Afstand schotels 25 cm. De wand en de eerste 20 schotels zijn van

I

-I

/

~

V2A staal, het bovenste deel is van staal. De onderste 3 meter van de kolom is de reboiler,-waarin een geperforeerde cirkel-vormige pijp zich bevindt waardoor stoom geblazen wordt die de

o

temperatuur in het benedendeel op 120 C houdt.

De druk in de kolom wordt op 2.5 ata gehouden. De hoogte

van het vloeistofniveau in de bodem van de kolom blijft constant doordat een vlotterapparaauurautomatisch de afsluiter in de resi-duleiding bedient. Het residu is voornamelijk water met O.l~ CH3COOH en sporen CH3CHO en crotonaldehyde. Temperatuur in de

o

top van de kolom is 65 C. Hier ontwijkt CH₃CHO- en 02H2 gas. Dit gaat naar de horizontale condensor 25. Materiaal: staal,

3

150 M koeloppervlak. 90 cm ~ en 4 M. lang.

Condensaat en niet gecohdenseerde gassen worden gescheiden in tank 26. Materiaal: staal. Het gas, voornamelijk 02H2 wordt naar de CH

3CHO absorptiekolom 30 gevoerd. Het condensaat wordt

in 2 delen gesplitst, gedeeltelijk naar de kolom 2?, gedeeltelij~

als reflux naar destillatiekolom 24. (reflux ratio 1.5:1). Kolom 27. Staal. 0.5

M.9S.

5 M. hoog:-Gedeeltelijk gevuld met Raschig ringen. Daaronder ,schotel~voeding boven Raschig

rin-tA;

gen. Verwarming heeft plaats doordat vloeistof vfn de schotel door de verticale warmte-uitwisselaar 28 gevoerd wordt die met

stoom verwarmd wordt. 28. Oppervlak 1.5 M • 2

Bodemtemperatuur in kolom 24

25 cm ~. 1 M. hoog.

600 C. Onderuit kolom vloeit CH3CHO 99.9%; 0.1% H20. Dit wordt gekoeld in koeler 29, 5 .2 oppervlak. 56 pijpen 30 cm ~. 1 M. hoog. {waterhoeveelheid nodig 5 M3/h van 16 0 C.)

Het topproduct van kolom 27 bestaat uit 02H2' Dit gasmeng-sel wordt gevoerd naar de condensor 25.

15

gas komend uit tank 26. Onder atm.druk in kolom 30 wordt CH₃CHO uit het gas gewassen door een water besproei!ng.

Kolom 30. Staal. 0.4 M

5t1.

&ia 6.5 M. hoog. Gedeeltelijk gevuld met Raschig ringen. Het boven ontwijkende gas C

2H2 wordt naar de C2H2 recycle leiding gevoerd; het bodemproduct gaat naar de waterige CH3CHO leiding.

Vloeistof komend van productkoeler wordt gesplitst in 2 de-len. Van de 40 ton CH3CHO/d. gaat 24 ton naar de butanolfabriek. De rest gaat naar de azijnzuurfabriek.

~.Azijnzuur bereiding.

De meeste hierna volgende gegevens zijn ontleend aan (17) pag.3l.

CH3CHO wordt in de toren 31 door zuurstof geoxydeerd.

Toren 31. Bestaat uit 3 delen met verschillende ~. _{Materiaal:V2A,}

evenals alle andere volgende. apparatuur in deze afdeling.

Benedendeel: 0.9

M.

~.

7 M.

hoog.

Tussendeel: 0.6 M. _~ 1.75 M. hoog.

Topdeel 0.25 M. _~ 2.25

M.

hoog. Dit deel heeft

vul-ling van Raschig ringen waardoor goed contact verkregen wordt van opstijgende dampen en dalend gecirculeerd zuur.

Doordat oxydatie gepaard gaat met grote warmte-ontwikkeling moet gekoeld worden. Dit wordt bereikt door de uitwemige koeler

32. Materiaal: V2A. Koeloppervlak 300 J42. 380 pijpen.

lengte 7 M. ~ 0.90 J4.

De 02 toevoer (95% 02 210 M3/h) heeft onderin de toren plaats; door een stenen filterplaat onderin wordt de 02-stroom goed verspreid, wat zoveel mogelijk plaatselijk te hoge tempera-tuur voorkomt. De CH3CHO toevoer is vlak boven de filterplaat, hoeveelheid 16 t./dag. De toren is tot ongeveer halverwege het tussendeel met vloeistof gevuld, waar de overloop vam zuur plaats vindt.

·

-j

r--~-= ~- -..

1 - -~

-- 1'--

,.

21

BEREIDING VAN AZ\.INZUUR UI T ACETY LEEN G,MOLIER ~ ---~--~-_. --- --- -- -- -- ---

-

--25

L

~

~

j -"-- I

-~

( 26

i

tA

I1

130 11

I •

~.

;'

\\~

/

I

Als katalysator wordt gebruikt Mrt aoetaat gesuspendeerd in

azijnzuur. De hoeveelheid moet 1 a 2 g. Mn acetaat per liter

reactievloeistof zijn. 150

g

l

MD acetaat wordt per dag vers

toe-gevoegd. De temperatuur van de reactievloeistof wordt op ongeveer

600 C gehouden. Koeling heeft voortdurend plaats doordat

vloei-stof vanuit het tussendeel naar de verticale koeler loopt; deze circulatie wordt gestimuleerd door de 02-stroom. Gas komend in bovendeel kolom wordt gewassen met recycle azijnzuur. Gas uit

kolom wordt in 43 gewassen met ~oud azijnzuur om van CH₃CHO te

---ontdoen. De overloop van zuur uit het tussendeel naar de

destil-latiekolom 33 bedraagt ongeveer 1 ton/he De samenstelling hiervan

is: azijnzuur 96-97%, CH3CHO 1 a 2%, ester 0.1-0.5%, Wate~kat:

rest (17).

Destillatiekolom 33. Materiaal: V2A. ~ 0.75

M.

6.5

M.

hoog.

Vulling Raschig ringen. Boven op de kolom staat een deflegmator,

koelopppervlak 3.5

M

2, V2A, 264 pijpen,

~

0.325

M.

h. 0.3

M.

2

De reboiler heeft een oppervlak van 20 M •

1/

Met deze kolom kan

gen. Om hieruit

~

3baar

nog nodig.

te~~) zuiver azijnzuur

aZijnZU

~

l

te verkrijgen is \

worden verkre-de kolom 44

De voeding voor 33 is iets en het midden van de kolom.

Als topproduct komt uit de een mengsel van ongeveer

~~l~~de volgende samenstelling: azijnzuur 30%;

~~~

_{CH3CHO 30%; water 20%; Temperatuur 85}0

Cl Hoeveelheid 85 kg/ho

,U(-1--I

<f'

/

Dit mengsel wordt midden in kolom 38 gevoerd.

t

/

·

V'

r

(l

rY

Kolom 38. Bodem hiervan wordt verhit met stoomspiraal. Bodemproduct wordt Vulling met Raschig ringen. teruggevoerd naar kolom 33 en boven ontwijken CH3CHO en ester.

Kookpunt Me acetaat 57.20 O. Et acetaat 770 C.

Deze dampen (ong. 50 KG/h) gaan door een Liebig koeler 39

I •

-17

naar de kolom 40, waar een scheiding van aceetaldehyde en ester plaats heeft. (kolom 40: zelfde als 38). Boven ontwijkt ruw

OH30HO, welke na passeren van de condensor 41 en 42 teruggevoerd wordt naar de toren 31. Onder uit kolom verkrijgen we ongeveer 15 KG ruw ester per uur.

In de kolom 33 is het mogelijk onder de vulling een damp af

te voeren van azijnzuur die na condensatie in de condensor 37 het technisch azijnzuur levert.

Samenstelling: 0.05-0.1% OH30HO; ongeveer 98.5~ zuur, rest water. In tank 34 komt tenslotte alle katalysator opgenomen in azijnzuur. Oontinu wordt het hieruit opgepompt naar de top van toren 31 en wel 180 l/h.

r ' ~

Moeteet~aar azijnzuur gemaakt worden dan gaan de geleverde

zuur dampen niet direct naar condensor 37 maar eerst nog naar kolom

44; 0.6 M.~. 6 M. hoog. Vulling Raschig ringen.

Topproduct gaat door condensor 48 (22 M2, 2 M. hoog, 0.3 M

~)

o

Temperatuur (112 C). Reflux 1:1. Condensaat is technisch zuiver zuur.

De azijnzuurdampen die uit de bodem van de kolom komen leve-ren het eetbaar azijnzuur. Eerst moeten ze de kolom 46 (2 K. hoog 0.4 M~) en daarna de Liebig koeler (0.5 ~) 47 doorlopen, waarna gecondenseer4 wordt in condensor 37. Na verdunning tot 80% wordt het verkooht als eetbaar zuur.

Hoog kokende bestanddelen zouden zioh ophopen onder de kolom, waardoor beneden geregeld vloeistof afgetapt wordt.

~

(1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) (8) (9) (10) L I TER A T U U R L I J S T.

---Chem.Eng.News Ed. C.I.O.S. XXVII - 15 B.I.O.S. 1049 B.I.O.S. 370 F. I. A. T. 1080 ' ~, 502 (1947) A.P. 2.128.908' (6-9-1938) Petr.Eng. ~, 208 (1946)

Kirk en Othmer, Encyc10pedia of Chem.Techn. I

Ber. 14, 40 en 1632 (1881)

Transact10ns of Chem.Eng.Congress of World Power Conference 1937, Dl. IV. p. 584.

(11) R.H.Friemans, J.Am.Chem.Soc. 59, 722 (1937) (12) Chem.Ztg. 59, 133-35 (1935)

(13) F.I.A.T. 857

(14) P.H.Grogg~ns, Unit Proc. Org.Chem. p. 446

(15) U1lmann, D1.2, pag.714 Encyclopedie der Techn.Chemie (16) F.l.A.T. 855

I •

/

I •

19

Berekening van een condensor.

§ 1. Inleiding.

Wij zullen hier de afmetingen van de condensor 37 in de

azijnzuurafdeling berekenen. Wij kozen een verticale condensor

waarbij de dampen om de pijpen gecondenseerd worden. Het water stroomt in tegenstroom met de damp. De condensatiewarmte van de azijnzuurdamp moet opgenomen worden door het water en deze warmte gaat door middel van geleiding door de metaalwand. De algemene fo~·

mule van warmteoverdracht is

K is A d p t KA ,1t Q . d of thermische geleidbaarheid

een oppervlak

1

richting dikte van de wand.

Q • van de van de

At

d

Ki

wand.

(l)

warmtestroom.

temperatuurverschil aan beide zijdenvan de wand.

Het lastige bij warmteoverdracht problemen is nu echter dat

a§n beide zijden van de wand zich een dun fi1mlaagje bevindt, waar de warmtestroming ook door geleiding moet plaats hebben en van deZ4 films zijn lastig gegevens te verkrijgen, de dikte is bijvoorbeeld

niet te bepalen.

Daar vloeistoffen en gasaen slechte warmtegeleiders zijn,

ze-telt in de filmen het grootste deel van de warmteweerstand.

~

Voorbij de filmen gaat de warmteoverdracht door conve1tie,

-mits er een turbulente bewegingstoestand is. In de berekeningen

neemt men aan dat de temperatuur hier constant is. Bij 2 filmen

wordt de

~

verg. geschreven als

[j

at

Q • d 1 (2)

L+

-hlAl K

Aw

+

~A2

hl en ~ zijn de "filmco8fficienten" van de respectievelijke films, die door experin:entele vergelljkingen bepaald moeten worden.

-I •

I

! •

De weerstanden worden wel gecombineerd in de· "overall-colfficient" U, waardoor de Q verg. wordt

Q - U A t (3)

Wordt U gebaseerd op het oppervlak

Ap

dan wordt

1

(4)

Aan de binnenzijde van de buis is de waterfilm met coAf.

ht,

aan de buitenzijde een condensaatfilm met co3f.

ho.

Tevens vindt er afzetting van anorganische zouten op de bin-nenwand plaats wat een 3~ film tengevolge heeft, co8ffic. ha.

"-.

H,o

i

A We krijgen zo nevenstaand

tempera-A~. '

: I tuur verloop. De filmco3fficient

- - - -t- 'L _.-J

- - - - ~- .ar,., - - .

I 4~

Ar

ht

wordt met de volgende formule

l--- ~_.- ~ _. -~k

:

berekend: I ~_k_._ _. Y. K

",

/

D~')

0.8

L

CK,/J:

)

0.4 h_{i -} 0.023

P

r ... i (5)

dit is de formule voor turbulente vloeistoffen in ronde pijpen.

DvP

C~

Het Reynoldts getal ~ moet dus groter zijn dan 2100.

-x:

is het Prandtl getal.

K • thermische geleidbaarheid van water BTU/(hr)(sq.ft)(oF p.ft]

Di D inwendige diameter van de pijp in ft.

v _ snelheid van de vloeistof ft/hr.

, • dichtheid van het water lb/cu ft.

f •

viscositeit van het water lb/(br )(ft) C a soortelijke warmte van het water BTU/(lb) (oF)

Deze grootheden bij de gemiddelde watertemp.(Badger McCabe

p.124} • ho wordt met de Nusselt verg. voor condenserende dampen in ver-ticale condensors bepaald. Hierbij wordt een film-type

condensa-, - - - -- - -

-I •

I •

21

tie verondersteld en afwezigheid van niet condenseerbare gassen, daar deze nog een extra weerstand zouden geven.

De verg. is (6) Transmission, Zie McAdams Heat 1942 p.260.

Deze vergelijking slaat dus op de azijnzuurfilm en de groot-heden worden genomen bij de filmtemperatuur tf.

K, ,

en " hebben weer de zelfde betekenis als boven, g is de versnelling van de zwaartekracht in ft/hr2.

ti.

is de condensatiewarmte van het zuur BTU/lb.

L is de lengte van de pijpen in ft.

~ t is het temperatuurverschil tussen damp en oppervlak in

or.

Volgens McAdams p.257 is t film

=

t damp -

t

~ t. (7)

Deze vergelijking mag slechts gebruikt wo~den als de snel-heid van de oondensaatfilm niet een bepaalde waarde overschrijdt en volgens McAdams, p. 260 moet 4 w

<

2000 (8)

~rrD

w is massasnelheid van het condensaat in lb/hr.

Voor de vuillaag op de binnenkant van de pijp geeft de lite-ratuur gegevens over diens filmco8fficient ha.

i

2. Berekening met behulp van de voorgaande formules.

/DO" F

t

GecondenseerU moet worden damp komend uit

kolom 38 of kolom 44. Deze dampen bestaan uit vrijwel zuiver azijnzuur, hetwelk dan

ook in de berekeningen aangenomen wordt. De damp wordt alleen gecondenseerd, dus de in- en uitlaattemperatuur van het

o

Inlaattemp, van het water wordt 68 F ge-nomen, de uitlaattemperatuur wordt op 1000 F gesteld, waaruit de

! •

i

!

Per dag wordt 21 ton CH3COOH bereid • 875 KG/hr • 1925 lb/h

~ t in (3) wordt berekend uit formule voor logarithm1sch

gemid-- gemid-- gemid--

---.-delde temperatuur verschil.

a_{t 1 -} At ₂ A tI - 245 - 68 • 177 At _ .:ltl ln _{A t 2 • 245 - 100 • 145} .1t 2 .1 t _ 177 - 145 0

177 -

160.5 F. 2.303 log 145

Perry p.1000 geeft voor het geval van condensatie van organische damp tegen water koe Ier een U van 60 - 150.

Wij nemen voorlopig een

U

van 100 BTU/hr(8q.tt)(~ per ft.) De condensatiewarmte van a~ijnzuur bij 1180 C is 405 Jou1e/g -174 BTU/1b (Crit.Tab1es 5, 136).

Q

uit verg. (3) wordt 1925 x 174 • 335.000

BTU/hr.

Hieruit volgt _A 335.000

= 100)( 160.5 • 20.87 sq.ft.

We nemen

i

duims pijpen, afmetingen 0.840/0 •622 inch.

" 2

Wanddikte 0.109, dwarsdoorsnede 0.00211 ft •

buitenopp. 0.220 tt2/tt., binnenopp. 0.1630 sq.tt/tt.

stel lengte van pijpen 3 tt., dus per pijp 3 x 0.22 • 0.66 sq.ft

20.87 opp.

Aantal pijpen dus 0.66 • 32 pijpen.

ä!

Reynold's getal Re van het water moet groter dan 2100 zijn. Neem gemiddeld water. 840

F.

~ • 0.99597 g/cm3 • 62.17 lb/cu •ft • _{Di - 0.622}

"

lb/

-jJ- •

0.8180 Cente Poise. 0.8180 " 2.42 • 1.97 hr.ft.CHandbook Chem.a.Physics p.1730J

koel

Hoeveelheid/water wordt uit de warmtebalans berekend. 335.000 • x X (100 - 68) x s.w. a.w • • 0.99804.

10480 1b/hr 10480 10480 174 cu ft/hr

/ J •

i

•

I

I

I

~ 23

De totale doorsnede van de condensbuizen is 32 f 0.00211 sq.ft _ 174

Snelheid van het water is 0.0675" 2570 ft/hr.

0.0675 sq.ft.

Re 0.622 x 2570 X 62.17 4245

8:

12

x

l.97

-

.

~ Re

>

2100, dus

ht

mag berekend worden m.b.v. verg. (5)

o De werktemperatuur is weer 84 F. Di • 0.622/ 12 ft. Re O •8• 4245 0;8 749.9

McAdams p.4l3 geeft voor

(

C~)

0.4 bij 840 F • 2.05

K - 0.350 BTU/hr(sq.ft)(~ per ft). (McAdams, p.413)

h . • 0.023 x O.350x 794.9x 2.05 x 12

~ 0.622 _{- 253.1 BTU/hr (sq.ft)(~ p.f~}

ho ho wordt berekend met vergelijking (6).

\

Eerst moet de temp. t film bekend zijn. Wij nemen nu aan dat het o

temperatuurverschil van de damp tot de wand 70 F is. Bij de eer-ste berekeningen was dit te laag genomen, waardoor de berekening

o

later vastliep. Volgens verg. (7) is tt

=

245 -

t

x 70 _ 192.5 F.

Volgens Crit .Tables

1,

213 is

fo

t .. 0.51 CP. 1.23 1b/hr .ft.

Volgens Landolt Hauptwerk

g,

1309 is

ft

=

0.973 == 60.80 196u.tt.

Over Kf zijn geen juiste gegevens verkrijgbaar, deze is tv 0.10

A

== 174 BTU/1b. g _ 4.18 108 ft/hr2. L

=

3 ft. A to·70

o

F.

Voor het gebruik van verg. (6) moet verg. (8) opgaan. Dit wordt eerst nagegaan.

4 w

JI, t == 1. 23 ~ P, lT" D

f 0

w

=

1925 lbjhr. Do • 0.840 n •

== 891

«

2100), dus goed.

Uit bovenstaande gegevens volgt ho - 171.4 BTU/hr(Sq.ft)(~ poft) d Weerstand van de wand

K

"

d == 0.109 •

k ~ 16 BTU/hr(sq.ft)(oF per ft) (McAdams, p.38l)

ha ha is filmc08fficient van de aanslaglaag op de binnenwand van de pijp. Volgens Perry p.981 kunnen we ha == 1000 nemen.

I

-Uo Nu kan met de bekende filmo03ffioienten m.b.v. verg. (4) de

overall-oo~ffioient U berekend worden. U wordt gebaseerd op het buitenopp., dus _Uo

_{= ---}

1

l/h + d Do + Do + Do

o K Dw haDa ~Di

De opp. zijn dus vervangen

door de diameters Do 0.840 0.622 0.840

0.731

1 1 0.00589 + 0.00065 + 0.00135 + 0.00534

=

0.01323 • 75.6 De grootten van de temperatuurverschillen over de lagen moeten

evenredig zijn met de respeotieve1ijke weerstanden.

We vinden nu voor de buitenfilm

589 589

tl to =

"ï3'23

X tot.temp.verschil (A t) Ja 1323 X 160.5 ,. 71.5.

o

De aanname van .1 to = 70 C voor de berekening van ho was dus juist.

65 0

.a tw ,. - )( 160.5 • 7.8 F. 1323

Temp.verschil over wand is nu

135 0

Temp.verschi1 over aanslaglaag is 4 ta ,. 1323 X 160.5 = 15.8 F.

Temp.verschil over binnenfilm is A t

=

~

X 160.5 ,. 64.90 F •

.; 1323

De nu gevonden waarde van U stemt eohter niet overeen met de aangenomen waarde U,. 100. In verg. Q - U A A t blijven

Q en A t hetzelfde dus A moet ":-00 )( groter worden. Dit doen 5.6

we het eenvoudigste door de lengte van de pijpen 4/3 x zo groot te nemen, dus deze wordt nu 4 ft. U is dus 75.6, dit is in het

gebied van 60-150 Perry.

Dit heeft een verandering in

ho

tengevolge, waardoor

geoon-troleerd moet worden of dit niet te grote gevolgen heeft op

A

to en daarmee op tf. ho 'verandert een

faotor(t)~

=

0.9310.

r - - - -"

-\

_\

_j

25

ho wordt nu 159.5 BTU.

627 0

~to wordt nu 1361 ~ 160.5 - 73.9 F, zodat dit nog voldoende

o

overeenkomt met de aangenomen waarde van 70 F.

Resultaat van de berekeningen:

De condensor zal dus bestaan uit 32 pijpen van 4 ft.

"

"

lengte met binnendiameter 0.622 en buitendiameter 0.840 •

De dlametèr van de cylinder zal volgens de catalogus Heat Transfer Equipment van Downingtown ong. 7n zijn.