• Nie Znaleziono Wyników

Wiadomości Techniczne Uzbrojenia : kwartalnik wydawany przez Departament Uzbrojenia M. S. Wojsk. 1938, nr 40

N/A
N/A
Protected

Academic year: 2022

Share "Wiadomości Techniczne Uzbrojenia : kwartalnik wydawany przez Departament Uzbrojenia M. S. Wojsk. 1938, nr 40"

Copied!
126
0
0

Pełen tekst

(1)

W I A D O M O Ś C I

T E C H N I C Z N E U Z B R O J E N I A

K W A R T A L N I K W Y D A W A N Y P R Z E Z DEPARTAM ENT UZBROJENIA M. S. W O JS K .

ROK DZIESIĄTY. ZESZYT Nr 40.

W A R S Z A W A - K W I E C I E Ń 1938 r.

(2)
(3)

W I A D O M O Ś C I

T E C H N I C Z N E U Z B R O J E N I A

K W A R T A L N I K W Y D A W A N Y P R Z E Z D E P A R T A M E N T U Z B R O J E N IA M. S. W O JS K .

B ib lio te k a Ja g ie llo ń s k a

1 0 0 2 1 1 4 1 1 1

R O K DZIESIĄTY. ZESZYT N r 40.

W A R S Z A W A — K W I E C I E Ń 1938 r.

1002114111

(4)

A u t o r z y a r t y k u ł ó w , z a m i e s z c z o n y c h w „ W i a d . T e c h n . U z b r . ” , s ą o d p o w i e ­ d z i a l n i z a p o g l ą d y w n i c h w y r a ż o n e .

T R E Ś Ć :

str.

Ppłk dr Tadeusz F e ls z ty n , inż. Leopold Mańkowsk i i prof. Sta nisław Płużański.

W pływ odchyłek toleracyjnych oraz w ad produkcyjnych pocisku k a ra ­ binow ego na w łasności balistyczne (dokończenie) , 137 Płk s. s. inż. P aw eł N ie w ia dom ski i por. A leksa n d e r Czekalski. O bliczenie

o p oropow rotnika o zm iennej długości odrzutu (dokończenie), , , 192 Inż. W acław M oszy ńsk i. W spraw ie w y znaczania położenia środka ciężkości

pocisków i o kreślenia ich m om entu bezw ładności . . . . . 215 W iadom ości z p rasy obcej, , , . . . , . , , . 2 4 1

(5)

P p łk d r TADEUSZ FELSZTYN Inż. LEOPOLD M AŃKOW SKI Prof. inż. STANISŁAW PŁUŻAŃSKI

W P Ł Y W OD C H Y ŁEK T O L E R A N C Y JN Y C H

O R A Z W A D P R O D U K C Y JN Y C H P O C IS K U K A R A B IN O W E G O N A J E G O W Ł A S N O Ś C I BA LISTY C ZN E

(ciąg dalszy) 2. P r o g r a m b a d a ń .

T a k d o b ra n y m ateria ł p o d d a n o zam ierzonym p rz e z nas b a d a ­ niom. Polegało ono na ok re śle n iu n as tę p u ją c y c h danych: :j

a) celności, b) ciśnienia, c) szybkości.

S trzela n ie p rz e p ro w a d z a n o w strzelnicy krytej, aż eby w y k lu ­ czyć wszelki w pływ wiatru.

1) P rzy badaniu celności k a rab in był um ocow any w ciężkim stojaku; strzelanie odbyw ało się przy użyciu lunety. P róby na ro z ­ rz u t p r z e p ro w a d z a n o na o d le g ło ś ć — 100 m etrów , oddając do jednej ta rc z y — 20 strza łów pociskam i badanym i, do drugiej ta rc z y — po 7 strzałów dla d w óc h rodzajów pocisków b a d a n y c h i dla p rz y ję te g o pocisku wzorcowego.

K a żd ą serię 7-mio strzałow ą oznaczano na tarczy.

P rzy tym strze la n iu mierzono:

1) śre d n ic ę 100% i 50% koła ro z rz u tu dla serii 20 strzałow ej pociskam i badanym i,

2) ś re d n ic ę 100% koła ro z rz u tu dla każdej z poszczególnych seryj 7-mio strza łow ych i całego pola ro z rz u tu trz e c h seryj (21 strzałów),

3) śro d e k ro z rz u tu dla każdej serii 7-mio strzałow ej (dla dwóch rodzai pocisków b a d a n y c h i dla serii pociskam i wzorcowymi),

(6)

138

4) uchy len ie ś ro d k ó w ro z rz u tu seryj b a d a n y c h — od ś ro d k a r o z rz u tu serii w zorcow ej.

S posób o k re śla n ia ty ch w ielkości podaje rys. 25, gdzie oznaczają:

Rys. 25,

w — śre d n ic ę 100'jj koła ro z rzu tó w dla pocisków w zorcow ych a — śre dnic ę 100% koła ro z rz u tó w dla pocisków b a d a n y c h b — śre d n ic ę 100% koła ro z rz u tu dla innych pocisków b a d a n y c h c — śre d n ic ę 100% koła ro z rz u tu dla trz e c h seryj (21 strzałów).

Ow — ś ro d e k ro z rz u tu pocisków w z o rco w y c h (w)

0« — „ „ „ b a d a n y c h (a)

Ob — „ „ „ b a d a n y c h (b).

P rzyjm ując p o c z ą te k układ u osi x, y w pun k cie 0,„ o trz y m a ­ my jako uchylenie śro d k a r o z rz u tu Oa od 0,«

A x H = — x,

A y a = — y,

(7)

Analogicznie dla pocisków b a d a n y c h — b.

A x b = — x 2 A y b = + y 2

2) Badanie ciśnienia p rz e p ro w a d z o n o w karab in ie ciśnieniowym t y p u M a u se r wz. A przy użyciu zgniotków o średnicy 10,0 mm, w y ­ sokości 15 mm w y ro b u P. W. U. p a r tia 3/32.

3) B adanie szybkości p rz ep ro w a d zo n o na odległości 50 m etró w t a rc z y od karabinu.

W n ie k tó ry c h w y p a d k a c h m ierzono rów nież i szybkości pocisków w trz e c h p u n k ta c h toru, a to w celu w yz n acz en ia w sp ółcz ynnika b alistycznego tych pocisków.

P róby ciśnienia i szybkości p rz ep ro w a d zo n o , strzelając n a p rz e ­ mian pociskam i b a da nym i i wzorcowym i.

4) K ontrola prób. W ciągu całego o k re su prób, w pew nych o d stęp ac h czasu p rz e p ro w a d z o n o ko n tro ln e b a d a n ia na celność p o ­ ciskami wzorcowym i. Miały one na celu spra w dzenie , czy z jakie­

gokolw iek b ąd ź pow o d u nie za c h o d z ą zm iany w w a ru n k a c h strzału.

W yniki ty ch strz e la ń posłużą nam do p o ró w n a ń ro z rz u tó w pocisków badanych.

Zestaw ienie 8.

W yniki strzelania p r z y określaniu celności pociskam i w zorcow ym i.

S erie po 20 strzałów , odległość do t a r c z y — 100 m.

Średnice koła rozrzutu w cm,

100$ 50$

12,0 5,5

9,0 4,5

10,0 4,0

8,5 cr 4,0

8,0 4,0

W art. średnie 9,5 4,5

J a k widać z ze sta w ien ia 8, zw łaszcza śre d n ic y ro z r z u t u 50'jj, wyniki ró ż n ią się b a r d z o mało pom iędzy sobą, co świadczy, że w czasie prób nie zachodziły ża dne zmiany system atycz ne, k tó re b y je mogły zniekształcić.

(8)

140

3. W p ł y w d ł u g o ś c i p o c i s k u . Do strz e la ń użyto n a stę p u ją c y c h pocisków:

Pociski długie (Z + 0 , 7 ) ~ ® ’^

k ró tk ie (Z— 0 , 4 ) ^ ® ’^

w z o rc o w e Z.

W yniki strz e la ń są następujące:

a) B adanie celności (z kbk. N r 4738).

Zestawienie 9.

Pociski

Ś rednice rozrzutów w cm

U chylenia średnie w cm z 20 strzałów z 7 strzałów

100* 50* 100* A * A y

długie 10,5 5,5 10,5 + 0,5 — 0,5

k rótkie 12 7,0 9,0 — 0,5 + 2,5

w zorcow e (9,5') (4,5') 7,5 0 0

Ś r e d n ic a 100{j ro z rz u tu 3 seryj po 7 strza łó w (21 strzałów) — 11 cm.

W zesta w ien iu tym A r ozna cza uchy len ia ś ro d k a ro z rzu tu wzwyż ( + w g ó r ę , — w dół) -A y w b o k (znak + ozn a cza w p r a w o ) .

— b) B adanie szybkości.

Odległość od ta rc z y 50 m. W yniki podaje zestaw ienie 10.

Zestawienie 10 2)

Średnia szybko ść z 10 strzałów .

W a ru n k i atm.: t = 15°. p = 760 mm Hg, w 60'. (wilgotność).

Pociski Vsr, m /sek R ozrzut Vmax. — Vmin-

długie 789,2 14,7

krótkie 787,5 15,1

w zorcow e 789,1 12,3

‘) W ielkości te jako porów naw cze zostały w zięte z zestaw ienia 8.

2) S trzelan ia były przep ro w ad zan e z nie zaciskanym i nabojam i, co też w p ły ­ nęło na obniżenie szybkości i pow iększenie jej rozrzutu.

(9)

Z poró w n a n ia w yników celności pocisków b a d a n y c h z w z o rc o ­ wymi widać, że przy serii 20 strzałow ej ro z rzu ty t a k 100% ja k i 50%

są nieco w iększ e niż pocisków w zorcow ych. To sam o p o tw ierd z a strzelanie po ró w n a w c z e seryj 7-miu strzałow ych. R óżnice celności są je d n a k nieduże, a p o n ad to należy uwzględnić, że pociski w z o r­

cow e zostały w y b ra n e w taki sposób, aż eby we w szy stk ich w y m ia­

ra c h odchyłki ich danych, prz y ję ty ch przez nas za n o m in aln e— były możliwie jak najm niejsze. N a to m iast pociski k ró tk ie i długie zo­

stały w y b ra n e lub w y k o n a n e w taki sposób, aż eby p rz e d e w szystkim uzyskać tę cechę ich długości (krótkości). Tym sam ym to lerancje innych w ym iarów były z konieczności rz ecz y w iększe niż w w y p a d ­ ku pocisków w zorcow ych. Nic dziwnego więc, że i ro z rz u t ich musi być nieco w ięk sz y niż pocisków w zorcow ych. W a r t o jed n ak zauważyć, że ro z rz u t 100% w żadnym w y p a d k u nie p rz e k ro c z y ł g r a ­ nic s p o ty k an y ch przy pociskach w zorco w y c h (zestawienie 8).

R ów nież n ieduże są i różnice śre d n ic h szybkości z 10 strzałów dla pocisków b a d a n y c h i wzorcow ych, w yn o szą one:

długie AV = 789,2 — 789,1 = + 0,1 m/sek k ró tk ie AV = 787,5 — 789,1 = — 1,6 m/sek.

W o b e c pow yższych faktów oraz b ard z o m ałych Uy i Uz m ożna przyjąć, że zm iana długości pocisku w g ranicach 1,1 mm (tj. około 4% ogólnej długości pocisku) nie w pływ a w sposób pow ażny na zmianę własności b alistycznych pocisku na pierw szych stu m e tra c h jego lotu.

3. W p ł y w ś r e d n i c y c z ę ś c i w i o d ą c e j p o c i s k u , Do strze la ń użyto pocisków o minim. średnicy (2p—0,05)

o maks. średnicy (2p + 0,02) ~~ ’ _ ± 0 , 0 1 .

w zorcow e 2p

S trzelanie p rz e p ro w a d z o n o p rz y użyciu dw óch kbk. o maks.

i min. śre d n ic ach przelotów.

P om ia ry luf tych k a rab in k ó w pod an e były w zesta w ien iu 7.

K alibry luf, tj. śre dnic e najw iększych s p ra w d z ia n ó w p rz elo to ­ wych, k tó re p r z e c h o d z ą przez całą lufę, w y n o s zą dla

lufy kbk. N r 1— 7,93 m/m (spraw dzian o tym k alibrze p rz e c h o ­ dzi p rz ez lufę)

lufy kbk. Nr 2— 7,87 m/m.

(10)

142 a) B adanie celności.

Zestawienie 11.

S trzela n ie z kbk. N r 1.

Ś rednice rozrzutów w cm

U chylenia średnich Pociski seria 20 strzałów seria 7 strzałów punktów rozrzutu

O © <5^ 50% 100% A r A j,

o min. średnicy 12,5 5,0 11,5 + 5,0 0

o maks, 10,0 + 1,0 + 4,5

w zorcow e 7,0 3,5 7,0 0 o

Ś r e d n ic a 100% ro z rz u tu 3 seryj po 7 strza łów = 16,5 cm.

Zestawienie 12.

S trzela n ie z kbk. N r 2.

Ś red n ica rozrzutów w cm

U chylenia średnich Pociski seria z 20 strzałów seria z 7 strzałów punktów rozrzutu

100$ 50$ 100$ A r A j,

o m aks. średn. 13,0 6,5 9,5 — 3,5 + 3,0

o min. średnicy 8,0 — 3,0 — 0,5

w zorcow e 9,0 4,5 6,0 0 0

Ś r e d n ic a 100% ro z rz u tu z 3 seryj po 7 strzał. = 12,5 cm.

b) B adanie szybkości.

Odległość do ta rc z y 50 m.

(11)

Zestaw ienie 13.

Ś re d n ie szybkości z 10 strzałów.

W a r u n k i atmosf.: t = 12"C, p = 753,0 mm Hg, w = 69%.

Pociski

V .,5 W m sek V m a x . — V m i n .

kbk, Nr 1 kbk. Nr 2 kbk. Nr 1 kbk. Nr 1

o min, średnicy 770,4 774,5 13,3 12,0

o m aks. 775,4 769,6 10,1 11,9

w zorcow e 773,3 771,0 7,9 10,2

c) B adanie ciśnienia.

Zestaw ienie 14.

Ś re d n ie ciśnienia z 12 strzałów.

W a ru n k i atmosf.: t = — 5°C, p = 755,8 mm Hg, w = 68%.

Pociski P śr w kg/cm 2 P max. — Pmin.

o min., średnicy 2411 179

o max, 2462 131

w zorcow e 2427 119

J e ż e li o znaczym y p r z e z — 2a śre d n ic ę p rz elotu lufy (m ierzoną m iędzy polami), a przez 2p śre dnic ę najw ięk sz ą w iodącej części pocisku, to prz ecisk iem — d pocisku p rz e z lufę będ z ie m y n a z y ­ wali różnicę:

d = 2p — 2a (rys. 26).

O bliczone w artości p rz e c isk a n ia — dla 3-ch rodzajów pocisków (o maks. średnicy, minim. średnicy, wzorcowych) przy strzelaniu dw om a karab in k am i N r 1 i N r 2 (2a = 7,93 ; 7,87)) — u szeregow ane

(12)

144

Rys. 26.

w edług wielkości d i dla niej o d p ow iada ją cych szybkości p r z e d s t a ­ wią się następująco:

P rzeciskanie d w m/m V25 m /sek średnie

0,23 770,4

0,29 773,3

0,30 774,5

0,31 775,4

0,32 773,5

0,35 771,0

0,37 760,6

(13)

Z powyższej tabelki sporz ąd zo n y w y k re s (rys. 26) p rz e d s ta w ia zależność szybkości od przeciskania.

K rzyw a V = f (d) osiąga m axim um przy d - 0,31 m.

W a rto ś ć d = 0,31 odpow iad a przeciskow i pocisku o maks. ś r e d ­ nicy prz ez lufę o maks. średnicy prz elo tu (2a = 7,93).

Przebieg krzyw ej w ydaje się być uzasadniony.

P rzy małym bow iem prz ecisk u o p ory w c iska nia i ta rc ia są mniejsze, co czyni proch jak gdyby mniej żywym, zm niejszając ci­

śnienie gazów w lufie, a tym sam ym i stra tę szybkości. P rze cisk zb y t wielki pow oduje co p ra w d a zw iększenie ciśnienia, lecz s tra ty energii na pokonanie oporów p rz ecisku p rz ew y ższ ają ten zysk, w o s ta te c z ­ nym więc w yniku n a stę p u je obniżenie szybkości,

J a k w y nika z pom iarów, o ptym alne w a ru n k i z a c h o d z ą przy p rz ecisk u d = 0,31.

Dla k a ra b in u o lufie w ykonanej w edług przew idzianej n om inal­

nej średnicy przelotu i dla pocisków o nominalnej średnicy 2p — w a rto ść p rz ecisk u wynosi d = 0,30 mm.

W ielkość pow yższa jest więc b ard z o zbliżona do najlepszych w a ru n k ó w przeciskania.

Nie m a to z r e s z tą dużego zna cze n ia praktycznego, gdyż n a j­

w iększ a ró żnica szybkości w ynosi 775,4— 769,6 = 5,8 m/sek.

Dlatego też nieraz będ z ie rz e c z ą godną polecenia zw iększyć przecisk, n a w e t k osztem lekkiego zm niejszenia szybkości, a to z z a ­ m iarem p rz e d łu ż e n ia życia lufy, tj. za pew nienia pociskowi w zględnie dobrej celności n a w e t prz y lufie częściow o zużytej.

Pom iary ciśnienia w skazują, iż w iększym w artościom p rz ecisku o d p ow iada ją w iększe ciśnienia gazów prochow ych, co jest zrozumiałe.

M aksym alna różnica ciśnień = 2462 — 2411 = 51 kg/cm 2.

W yniki b ad a ń celności nie dały żadnego o kreślonego c h a r a k ­ teru. W każdym razie uzy sk a n e ro z rz u ty nie są w yłącznym w y n i­

kiem wielkości p rz ecisku (gdyż w takim razie pow inniśm y mieć małe ro z rz u ty i dla p rzecisku 0,31, tj. dla pocisku o najmniejszej śre d n ic y i dla kbk. N r 1, a to nie zachodzi), lecz raczej wynikiem w sp o m n ia­

nej już większej dokładności w y k o n a n ia pocisków w z o rco w y c h niż badanych.

M ożna więc stwierdzić, że zm iana śre d n ic y pocisku w g rani­

cach 0,07 mm, tj. 0,9% śre d n ic y nie w y w ie ra d ec y d u ją ceg o w pływ u na celność.

N atom iast nie ulega wątpliwości, że zbyt duże to le ra n c je ś r e d ­ nicy części w iodącej pocisku nie są pożądane, gdyż różnice położę-

(14)

146

nia śro d k ó w ro z rz u tu ty c h pocisków są b ard z o znaczne, a tym s a ­ mym ro z rz u t pocisków o m iesza nych ś re d n ic a c h staje się b ard z o duży, zw łaszcza w k a ra b in ie o w zględnie dużej średnicy przelotu, a więc np. o lufie częściow o zużytej.

5. W p ł y w p r z e s u n i ę c i a o s i o w e g o ś r o d k a c i ę ż k o ś c i . Do strz e la ń użyto pociski o p rz esu n ięty m śro d k u ciężkości

do o s trz a ( z + 0 , 5 ) — ^

~f~ 0 , 1

pociski o p rz esu n ięty m śr. ciężk. do d e n k a (z — 0,3)

. . . ± 0,1.

pociski w zo rco w e z

Pociski o p rz esu n ięty m śro d k u ciężkości zostały w y k o n a n e s p e ­ cjalnie; dla p rz e su n ię c ia śr. ciężk. do o strza (z + 0,5), um ieszczano w dolnej cz ęści po cisk u k rą żk i aluminiowe, jak w skazuje rys. 27, P rze su n ię cie ś ro d k a ciężkości do d e n k a zostało u sk u tecz n io n e przez n apełnienie o s trz a pocisku — p a rafin ą (rys. 28).

(15)

a) B adanie celności.

Z estaw ienie 15.

(Strzelanie z kbk. N r 4738) Ś rednice rozrzutów w cm

U chylenia średnich

P ociski S eria 20 strzałów Seria

7 strzałów

punktów rozrzutu

ioox 5 0 | 100| Ax Ay

(z — 0,3) 11,5 6,5 8,5 — 4,0 + 1,0

(z + 0,5) 25,0; 22,5; 22,0 9,0; 8,5; 10,5 25,5 + 3,0 — 5,0 w zorcow e

z 9,5 4,5 5,0 0 0

Ś re d n ic a 100% ro z rzu tu z 3 seryj po 7 strza łó w (21) = 25,5 cm,

(16)

148 b) B adanie szybkości.

Odległość do ta rc z y 50 m.

Zestawienie 16.

Ś red n ie szybkości z 10 strzałów; w a ru n k i atmosf.: i 8°C, p r:; 755 mm Hg, w = 60%.

Pociski V25 m /sek. Vmax.— Vmin.

(z — 0,3) 775,6 9,4

(z + 0,5) 777,3 10,1

w zorcow e

z 778,1 8,0

P oró w n an ie w yników strzelań:

S zybkości dla trz e c h rodzai pocisków — nie w y k a zu ją istotnych zmian.

Lekkie zw iększenie ro z rz u tu szybkości pocisku (z ~r 0,5), o d p o ­ w iad a ją ce z re sz tą zw iększeniu ro z rz u tu tego pocisku n a tarczy, jest p ra w d o p o d o b n ie w pływ em bardziej odległych od ś ro d k a u d e r z e ń pocisku w ta rc z ę stalow ą a p a r a t u B oulenge, co — jak w iadom o — zw iększa ro z rz u t przy pom iarze szybkości.

R o z rz u t szybkości pocisków (z — 0,3) jest nieco w iększy niż pocisków w zorcow ych ze względów o m aw ianych już k ilkakrotnie powyżej.

N a tom iast ro z rz u t celności pocisków (z + 0,5) jest dw u k ro tn ie w ię k sz y niż pocisków (z — 0,3). Nie jest to je d n a k p rz y p ad ek , gdyż św iadczy o tym fakt, że przy trz y k ro tn y m po w tarzan iu p róby o trz y ­ m an o za każ d y m ra zem p odobne wyniki.

W id a ć więc, że prz esu n ięcie ś ro d k a ciężkości do p rz odu po ­ g a r s z a w ybitnie rozrzut.

A ż e b y zba d ać istotną p rz y czy n ę tego zjawiska, pow tórzyliśm y to strzelanie jeszcze raz, p rz e su w a ją c je d n a k tym ra z e m śro d e k ciężkości do p rz o d u nie w sposób opisany poprzednio, lecz przez głębszą s atu ra cję pocisku, jak to w idać na rys. 29. W yniki s trz e la ­ nia tym pociskiem p rz e d sta w ia zestaw ienie.

(17)

Rys. 29.

Zestaw ienie 17.

(Strzelanie z kbk. Nr 4738).

Ś rednica rozrzutów w cm U chylenia średnich Pociski S eria z 20 strzałów S eria z 10

strzałów

punktów rozrzutu

100| 50% 100$ Ax Ay

G łęboka sa­

turacja

(z-f 0,6) 10,5 5,5 8,0 + 1,2 — 0,7

w zrcow e

z 9,5 4,5 6,0 0 0

R o zrz u t pocisków o głębokiej saturacji przy (z + 0,6) — jest niewielki, o d p o w iad a rozrzutow i pocisków w zorcow ych. P rze sunię cie p rz e to ś ro d k a ciężkości do o strza nie wpłynęło więc w tym w y p a d k u ujem nie na celność.

(18)

150

F a k t ten należy tłum a czyć w te n sposób, że przy p ociskach o głębokiej saturacji silne ro z rze d zen ie, w y tw o rz o n e za pociskiem , p r z e su w a p u n k t za cze p ie n ia o p o ru p o w ie trz a do p rz o d u o wielkość p ra w d o p o d o b n ie bliską w ielkości p rz e su n ię c ia ś ro d k a ciężkości, w s k u te k czego ram ię oporu p o w ie trz a nie uległo poważnej zmianie.

J e s t to o tyle ciekawe, że w sk az u je drogę polep sze n ia ce ln o ­ ści ty ch pocisków, k tó re m uszą ze w zględów k o n stru k c y jn y c h mieć śro d e k ciężkości p rz e s u n ię ty bardziej do p r z o d u .1)

P rzy c zy n y tego zjaw iska są w każdym razie in te re su ją c e i w a r ­ te bliższego zbadania.

Z p rz e p ro w a d z o n y c h prób w ynika, że pocisk S jest typow ym pociskiem o b a r d z o krótkim ra m ie n iu stabilizacyjnym , skoro już s k ró c en ie tego ra m ie n ia o 0,5 mm p o w ięk sz a r o z rz u t o przeszło 1001/Q.

A n a liza w y m iaro w a pocisku, p rz e p ro w a d z o n a w I części, w y­

kazuje, że prz esu n ięcie ś ro d k a ciężkości w tych gra n ic ach jest z u ­ pełnie możliwe. W p rodukc ji p rz eto należy zw rócić b a c z n ą uwagę na położenie ś ro d k a ciężkości tego pocisku, unikając zw łaszcza p rz e su w a n ia go do przodu.

6. W p ł y w m i m o ś r o d o w e g o p o ł o ż e n i a ś r o d k a c i ę ż k o ś c i .

Dla o k re śle n ia tego w pływ u w yk o n a n o um yślnie b a d a n ia poci­

sków o dużej m im ośrodow ości ś ro d k a ciężkości.

Pocisk tego ro d z aju p rz e d s ta w ia rys. 30.

Po jednej jego stronie, przy ścianie płaszc za została u m ie ­ szczona blaszk a m iedziana o grubości 0,3 mm i szerokości 4 mm.

Pom iary, d o k o n an e p rz y rz ą d e m S c h e m b e r'a , w yka zały mimo- środow ość x = 0,2 mm. S trzela n ia p rz e p ro w a d z o n o dw om a k a r a ­ binkami:

o m aksym alnej śre d n ic y p rz elo tu kbk. N r 1 o minimalnej śre d n ic y p rz elo tu kbk. N r 2.

]) O czyw iście dla pocisków św ietlnych sposób ten byłby bezskuteczny, gdyż w ypływ ające gazy niw eczą działan ie próżni,

(19)

a) B adanie celności.

Zestaw ienie 18.

Ś red n ica rozrzutów w cm

U chylenia średnich

Pociski S eria 20 strzałów Seria

7 strzałów

punktów rozrzutu

100% 50% łOT— O Ax Ay

S trzelan ie z kbk. Nr 1.

II O 15,0 5,0 13,5 0 — 3,5

w zorcow e

(x = 0) 7,0 3,6 7,0 0 0

S trzelan ie z kbk. Nr 2,

x — 0,2 15,5 5,5 12,0 + 1,5 + 2,5

w zorcow e

(x = 0) 9,0 4,5 8,0 0 0

2 . W i a d . T e c h n . U2. b r . N r 4 0 .

(20)

152

b) Badanie szybkości.

Odległość ta rc z y 50 m.

Zestaw ienie 19.

Ś re d n ie szybkości 10 strzałów.

atmosfer.: i = + l l ° C , p = 751 mm Hg, Pociski V25 m sek. Vm a x. — Vm i n.

p rzy x = 0,2 772,4 9,6

w zorcow e

(x = 0) 771,8 7,2

J a k z pow yższego widać, m im ośrodow ość nie w y w ie ra w iększego w pływ u na szybkość początkową.

N a tom iast w yw ołuje ona b ard z o silne p o w iększ enie rozrzutu, p ra w ie d w u k ro tn e w porów n a n iu do norm alnego. P o n ad to pow oduje

Rys. 31.

(21)

Rys. 33. Rys. 34.

(22)

154

ona niepra w id ło w ą b u d o w ę ro z rzu tu , p o d cz as bow iem gdy r o z rz u t 100% w zrósł praw ie dw u k ro tn ie, 50% p ra w ie że zupełnie nie uległ zmianie. W p o cisk ac h m im o środow ych s to s u n e k ro z rz u tu 100% do 50% jest rz ę d u 3 za m ia st w ynosić około 2,3, jak to w y n ik a z teorii p ra w d o p o d o b ień stw a, prz y tej ilości strza łó w .1)

W a d liw ą b u d o w ę r o z rz u tu (brak sku p ien ia strza łów dookoła śro d k a rozrzutu) w idać z r e s z tą i na rys. 31 i 32 w p rz eciw ień stw ie do praw idłow ej b u d o w y ro z rz u tu n a rys. 33 i 34, prz e d sta w ia ją c y c h r o z rz u t pocisków w zorcow ych.

Ta n iep ra w id ło w a bu d o w a ro z rz u tu w sk az u je więc n a to, że w m iarę zw ię k szan ia się odległości r o z rz u t pocisków m im o ś ro d o ­ w ych będ z ie się jeszcze pogarszał.

7. W p ł y w e k s c e n t r y c z n o ś c i k s z t a ł t u p o c i s k u . Pociski te w ykonano w ten sposób, że przez lekkie u d e r z e n ie z n ieksz tałcono dolną część s to żk o w ą do tego stopnia, aż e b y nie p rz echodz iła ona już przez o tw ó r m aksym alnego sp ra w d z ia n u ś r e d ­ nicy pocisku.

W części zniekształconej p rz e k ro je pocisku m ożna u w a żać jako elipsy o osiach 2p x i 2p,.

P om iary dolnej śre d n ic y sto ż k a p ocisku w yka zy w ały różnicę pom iędzy osiami:

(2p i — 2p 2) = 0,06 mm.

S trzela n ia p rz e p ro w a d z o n o pociskami zniekształconym i i w z o r­

cowymi.

a) Badanie celności.

Zestaw ienie 20.

Pociski

Ś rednice rozrzutów w cm

U chylenia średnich punktów rozrzutu S eria 20 strzałów S eria

7 strzałów

100X 507, o O

Ax Ay

S trzelan ie z kbk. Nr 1 (o maks, średnicy przelotu)

ekscent. kszt.

w zorcow e

12,0 7,0

7.5 3.5

7,5 7,0

+ 4,5 0

+ 0,5 0

ł) por. p p łk dr T adeusz F elsztyn „Zw iązek m iędzy rozrzutem broni a w a ­ runkam i staw ianym i p rzy strzelaniu", W iadom ości T echniczne U zbrojenia Nr 29 i 30, r. 1933.

(23)

P ociski

Śred n ica rozrzutów w cm

S eria 20 strzałów _ ^ e r 'f ,7 strzałów

U chylenia średnich punktów rozrzutu

100'!, 50% 1 100$ Ax Ay

S trzelanie z kbk, Nr 2 (o minim, średnicy przelotu)

ekscent. kszt, 12,5 3,5 8,5 + 2,5 — 2,0

w zorcow e 9,0 4,5 8,0 0 0

B u d o w a ro z rz u tu pocisków eliptycznych jest rów nież n ie re ­ gularna, choć mniej niż w w y p a d k u pocisków m im ośrodow ych (rys.

35 i 36).

b) B adanie szybkości.

Odległość do tarc zy — 50 m.

Kbk. Nr 4738.

(24)

- 156

Z estaw ienie 21.

Ś red n ie szybkości z 10 strzałów.

W a ru n k i atmosf.: t — 6,0°C, p — 755 mm H g., w = 79%.

P o c i s k i V25 m/sek, V m a x . V m i n .

ekscentr. kształtu , 772,5 7;9

w zorcow e , . , . 771,7 7,2

J a k widać, eliptyczność pocisku nie w pływ a na szybkość po­

czątkow ą, n ato m iast p o garsza celność pocisków. P onie w aż tutaj p o ­ ciski eliptyczne są id e n ty c z n e (poza eliptycznością) z pociskam i w z o r­

cowymi, to też o d p a d a w spo m n ian y p o prz ednio kilk ak ro tn ie wzgląd n a ró ż n ą d okładność w y k o n a n ia pocisków i zw iększenie m ożna prz ypisa ć w yłącznie w pływ om eliptyczności.

W s k u t e k eliptyczności zm ienia się rów nie ż położenie śro d k a rozrzutu, zw łaszcza w lufie o większej śre d n ic y przelotu, ta k że przy serii pocisków m iesza nych niew ątpliw ie ro z rz u ty b ę d ą jeszcze większe.

(25)

W id a ć więc, że eliptyczność rz ę d u 0,06 mm, tj. 0,7% śre d n ic y pocisku, jest w yraźnie n ie k o rz y stn a dla celności pocisku.

8. W p ł y w o s t r z a i k r z y w i z n y o s t r o ł u k u p o c i s k u . Do p ró b użyto n a stę p u ją c y c h pocisków:

O dużej k rzyw iźnie ostro łu k u R = 50 mm (mniej smukłe)

t ę p e / = 1,3 ± 0 , 1 5

w z o rco w e R = 61 mm f = 0,5 : 0,8.

a) B adanie celności.

(z kbk. N r 4738) Zestaw ienie 22.

Pociski

Ś red n ica rozrzutów S eria 20 strzałów

w cm S eria 7 strzałów

U chylenia średnich punktów rozrzutu

o o 50% 100?, Ax

tępe 14,0 5,5 5,0 0 0

R = 50 21,0 9,5 17,0 + 2,0 + l.o

w zorcow e 9,5 4,5 5,0 0 0

Ś re d n ic a 100% ro z rz u tu z 3 seryj (21 strzałów )— 17 cm (R ys. 37).

b) Badanie szybkości.

(z kbk. N r 4738).

Zestawienie 23.

Ś red n ie szybkości z 10 strzałów.

W a ru n k i atmosf.: / = + 1 5 ,4 ° C , p = 750 mm H g, w = 61%.

P ociski V25 w m /sek Vmax “— Vmin

tępe 787,6 17,1

R = 50 789,5 12,0

w zorcow e 789,0 11,2

(26)

R = 50 — X tęp e — 0 wzorcowe — (g) Rys. 37.

Pociski tęp e i pociski o mniejszym ostro łu k u nie w y k a zu ją zmian szybkości początkow ej. N iew ątpliw ie je d n a k n a p o ty k a ją one w c z a ­ sie lotu na w iększ e opory p o w ie trz a niż pociski w zorcow e, p rzeto i szybkości na to rze b a d a n y c h pocisków b ę d ą w y kazyw ały w iększe spadki.

Co do celności, to ro z rz u t pocisków tę p y c h nie jest bynajm niej gorszy niż r o z rz u t pocisków w zorcow ych. W id a ć to zw łaszcza w y ­ ra źn ie z rys. 37, z k tórego wynika, że d u ż a to le ra n c ja w z a o k rą g le ­ niu ostro łu k u (która istotnie w ynika z analizy w ym iarow ej p r z e p r o ­ w adzonej w cz. I niniejszej pracy) jest zupełnie dopuszczalna. W y ­ jaśnienie tego zjaw iska jest następują ce.

J a k w idać z fotografij iskrow ych, w y k o n a n y ch prz ez C ra n z a ') ') C ranz, Lehrbuch der B allistik III Band. E xperim entelle B allistik III w y d a­

nie. Berlin, S pringer 1927,

(27)

■:Mc<MK 4 Ą M iW ;t *' <

V". ' ■*

Rys. 38.

Rys. 39,

(28)

160

(rys. 38) i Q u a y l e 'a ') (rys. 39) fala b alistyczna o strz a pocisku jest zaokrąglona. P rzy c zy n ą tego jest p ra w d o p o d o b n ie — jak to podaje Q uayle 2) — m asa p o w ietrz a skup io n a koło o strza pocisku, k tó ra n ie ­ jako sztucznie pow iększa zaokrąglenie p rz ed n ie pocisku. R z e c z ą b o ­ wiem je s t jasną, że o strze pocisku, p rz esu w ają c się z szy b k o śc ią dużo w ięk s z ą od szybkości głosu, p o ry w a za sobą cz ąsteczki po w ie­

t r z a i tym sam ym wywołuje duże nadciśnienia, p o w o d u jąc e w s p o m ­ niane po p rz ed n io zaokrąglenie fali balistycznej czołowej. W ielk o ść tej p orw anej przez ostrze pocisku m asy p o w ie trz a (coiffe d'air) za le­

ży — jak to podaje Q uayle 3) — od za okrąglenia ostro łu k u pocisku,

Rys, 40.

lecz p ra w d o p o d o b n ie w m iarę zm niejszania się tego z a okrąglenia dochodzi do granicy, poniżej której już wielkość za o k rąg len ia nie gra roli. W id a ć to np. n a rys. 38, gdzie ostrze pocisku w ystaje z p rz e d fali bali balistycznej. J e s z c z e wyraźniej w idać to na rys.

40, z a cze rp n ięty m z p ra cy M. T. H a r r i s a 4). A zatem z a okrąglenie p rz ed n ie pocisku z chwilą, gdy krz y w izn a p rz e d n ia dojdzie do p e w ­ nej granicy minimalnej, p rz es taje mieć w pływ na o p ó r powietrza.

N a tom iast celność pocisków o w iększej krzyw iźnie (mniejszym promieniu) jest znacznie gorsza niż pocisków norm alnych. W idocznie więc i tu prz esu n ięcie p u n k tu zacze pie nia o p oru p o w ie trz a do tyłu

') M. Ph. P. Q uayle „La P hotographie p a r etencelles" M em oriał de 1'Artile- rie F ran ęaise r. 1928, zeszyt III, str, 651 i nast,

2) 3) 1. c, str, 669.

4) M, T. H arris „P erturbations aerien n es autour des b alles en m ouvem ent”

M em oriał de 1'A rtillerie F ran ęaise r. 1928, zesz, 3, str. 683 i nast.

(29)

n a s k u te k mniej sm ukłego kształtu o s trołuku pocisku pow oduje zna czn e pogorszenie w a ru n k ó w stabilizacyjnych pocisku (ramię stabilizacji), a stąd i zna czn e pow iększenie rozrzutu.

Z tego, co d o tąd było pow iedziane, m ożna w ysnuć następ u ją cy wniosek:

1) W idać, że pocisk typu pocisku S m a b u d o w ę n iezbyt k o ­ rz y s tn ą z p u n k tu w idzenia celności, skoro d ro b n e już stosunkow o prz esu n ięcie p u n k tu zaczepienia oporu p o w ietrz a do tyłu [wskutek zm iany ś ro d k a ciężkości lub k sz ta łtu ostrołuku) pow oduje znaczne pogorszenie celności pocisku. N ależy p rzypuszczać, że pocisk ten m a ram ię stabilizacyjne p ra w ie że na granicy dopuszczalnej dia p r a ­ widłowej b u d o w y pocisku.

2) Małe stosu n k o w o zm iany p rom ienia ostrołuku, a p rz ede w szystkim położenia ś ro d k a ciężkości, leżące w granicach d o p u ­ szczalnych, w myśl analizy w ym iarow ej p rz ep ro w a d zo n ej w cz. I niniejszej pracy, mogą wywołać p o w a żn e skutki ujem ne dla celności pocisku. Na te czynniki należałoby w ięc przy odbiorze zw rócić uwagę znacznie w iększą niż dotychczas, przez e w en tu aln e w p ro w a ­ dzenie pew nych d o d atk o w y c h spraw dzianów , jak o tym w sp o m in a­

liśmy w cz. I niniejszej pracy.

9) W pływ ciężaru pocisku.

Do prób użyto pociski ciężkie o w adze G = 10,15 1 g pociski lekkie o w adze G = 9,85 g pociski wzorc. o w adze G = 10 ~ g

a) Strzelanie na celność.

(z kbk. N r 4738).

Zestawienie 24.

Pociski

Średnice rozrzutów w cm

U chylenia średnich punktów rozrzutu Serja 20 strzałów Serja

7 strzałów

100% 50% 100% Ay Az

ciężkie 12,0 6,5 10,5 0,5 0

lekkie 9,5 3,5 6,5 — 3.5 + 2,5

w zorcow e 9,5 4,5 7,5 0 0

Ś re d n ic a 100°(j ro z rz u tu z 3 seryj (21 strzałów) = 11,5 cm.

(30)

162

b) P o m ia ry ciśnienia.

Zestaw ienie 25.

Ś re d n ie ciśnienia z 12 strzałów.

W a ru n k i atmosf.: / = — 2°C, p = 755,0 mm Hg, w = 60%.

Pociski P śr kg/cm 2 P max — P .min

ciężkie 2397,0 179

lek k ie 2402,4 191

w zorcow e 2404,6 161

c) Strzelanie na szybkość.

S trzela n ia zostały p rz e p ro w a d z o n e z w ykonaniem pom iarów czasów p rz elotu pocisku w trz e c h p u n k ta c h toru.

S c h e m a t u rz ą d z e n ia do tego p o m iaru podaje rys. 41.

s ia t k a T siatka E siatka In

---

8 0

--- -J

Rys, 41.

P rze z o d p ow iednie połączenie trz e c h ap a ra tó w B oulenge z siat­

kam i i w ylotem lufy, m ożna było m ierzyć spadki chronografów a p a ­ ra tó w (hu h 2, h s) — odp o w iad a ją ce czasom (tlt t2, t3) przelotu pocisku na odległości 50 m, 60 m, 80 m.

W yniki s trz e la ń podaje zestaw ienie 26, w k tórym szybkość po ­ czątk o w a pochodzi z ek strapolacji w sposób określony niżej.

5 0 — J

6 0

----

(31)

D ane dotyczą ce szybkości obliczono pg n astę p u ją c y c h wzorów:

50 m sek

60 m — 50 m 10 m

h — h (t2 — k ) sek

80 m — 60 m 20 m

k — h (t3 — i2 sek) 60 m

t2 sek 80 m Z3 sek

Dla obliczenia w spółczynnika balistycznego koniecz n a jest z n a ­ jomość szybkości początkow ej.

Zestaw ienie 26.

S trzeln ica za kryta. W a ru n k i atm osferyczne: t = 9,2°, p = 755,4 mm Hg, w = 61%.

Dane pom iarow e W a r t o ś ć i o b l i c z o n e

Rodzaje pocisków

Ś rednie w artości czasów przelotu do

poszczególnych siatek

Szybkości pocisku w odległo­

ściach od w ylotu lufy Szybkość Nr

tarczy Czas / sek <k5 V 3C v w VOD %

początkow a

1 0,064541 774,7 767,9 755,0 735,7 718,7 807,0

w zorcowe 2 0,078133

3 0,105961

1 0,064926

770,1 763,1 749,7 730,0 712,0 803,7

ciężkie 2 0,078624

3 0,106714

1 0,064406

lekkie 2 0,077956 776,3 769,7 756,6 738,0 619,8 809,0

3 0,105741

(32)

164

Na zasadzie wyżej obliczonych w a r t o ś c i — V w yk o n a n o w s t ę p ­ ny w y k re s szybkości (rys. 42), z k tórego przez e k stra p o la cję z n a le ­ ziono n a stęp u ją ce szybkości początkow e:

dla pocisków w z o rco w y c h V0 = 806 m /sek dla pocisków ciężkich V0 = 803 m /sek dla pocisków lekkich V0 = 809 m /sek.

S tosując m eto d ę Siacciego, znajdujem y w spółczynniki balisty cz­

n e ze wzoru:

Z)(V,) = Z)(V0) + C . X

Obliczone w ten sposób w spółczynniki sp ro w a d zam y na w arunki norm alne. J a k o w arunki norm aln e prz y ję to na s tę p u ją c e warunki:

t = 15°C, H = 660 mm Hg, w = 50%.

C ięża r 1 m 3 p o w ie trz a wynosi U 9 3 . H 273

760 T T

gdzie E oznacza p rę żn o ść p a r y wodnej nasyconej w te m p e r a tu rz e 7.

C iężar 1 m 3 p o w ie trz a w w a ru n k a c h norm alnych wynosi więc:

= U 9 + 7 6 0 _273 _ 0 ^ 8 = ? ^ 22

760 288 288

(33)

Zestawienie27. Lekki 5,36 Czas sek. Obli­ czony 0,06437 0,07799 0,10597 j

Mierzony 0,06441 0,07794 0,10574

Szybkośćm/s Obli­ czona 809.0 776,3 769,7 757.0 738.0 719.1

Mie­ rzona 776,3 769.7 756,6 738,0 719.8

Cżki 5,50 Czas sek, Obli­ czony 0,06487 0,07874 0,10685

Mierzony 0,06493 0,07862 0,10671

Szybkośćm/s Obli­ czona 803,7 770.1 763,3 750.1 730,6 712.2

Mie­ rzona 770.1 763.1 749,7 730.0 712.0

Wzorcowy 5,30 Czas sek. Obli­ czony 0,06453 0,07811 0,10604

Mierzony , 0,06454 0,07813 0,10596

Szybkośćm, s • nj _Q OG O N

v-' O 807.0 774.7 768.3 755.7 737.4 718.1 l cJ

<y g

£ ° 774.7 767,9 755,0 735.7 718.7

Pocisk Współczynnikbali­ styczny Odległość m 1 0 25 30 40 50 55 60 70 80

(34)

166

W a ru n k i dn ia w czasie pom iarów szybkości były:

ł — 9,2°; H — 755,4 mm H g ; w = 61%.

C ięża r 1 m 3 p o w ie trz a wynosi:

s 1,293.755,4 273

0t = -! — .

760 282,2

W sp ó łcz y n n ik b alistyczny s p ro w a d zo n y na w a ru n k i n o rm aln e będzie.

P rze lic zen ia d o k o n an o p rz y pom ocy tabel funkcji p ierw otnyc h dla p ra w a o p oru p o w ie trz a Siacci III.

P ie rw sz e obliczenia w s p ó łcz y n n ik a b alistycznego w y k a zały nie-

Te współczynniki b alistyczne są b a r d z o duże, znacznie w iększe ni e stąd, że przy V25 w ynoszącej w cytow anej p ra cy 799,6 w porów- m usiały być znacznie lepsze. J e s t to rz e c z ą k o rz y s tn ą dla celu z a ­ kre ślone go w naszej pracy, poniew aż p rz y gorszych w a ru n k a c h w y ­ ') P p łk dr T adeusz Felsztyn, inż. W aw rzyniec L ew andow ski, inż. M arian Z iębiński: „O dbijanie się pocisku „S ” od stali i d rzew a na odległościach 100, 200 i 300 m ”. W iad. Techn. A rt, Nr 15; 1932 r, str. 28.

C0 = C - ^ = C - 1,221 - = 0,985242 . C

3, 1,2400

re g u la rn e jego w ahania. Po ich w y ró w n an iu uzysk a n o dan e um iesz­

czone w zesta w ien iu 27.

J a k widać, zgodność liczb m ierzonych i obliczonych jest w zu­

pełności w ystarczająca,

C zasy p rz elotu obliczono w e dle w z oru f = * [ T { u ) - T ( v (>)\

V/

O trz y m a n e w spółczynniki b alistyczne p rz eliczone na w a ru n k i n orm alne (3 = 1,22) wynoszą:

Dla p ocisku w z o rco w e g o 5,22 dla pocisku ciężkiego 5,47 dla pocisku lekkiego 5,28.

niż o trz y m a n e w p r a c a c h d a w n ie jsz y c h .1) W y n ik a to p ra w d o p o d o b - n aniu do około 795 przy p ra cy obecnej — w a ru n k i wylotow e pocisku

(35)

lotowych łatwiej w y k ry ć różnice we w łasnościach stabilizacyjnych poszczególnych pocisków.

W podan y c h wyżej w spółczynnikach b alistycznych tkw ią jeszcze i cięż ary pocisków. C hcąc je uwzględnić, należy obliczone w sp ó ł­

czynniki sprow a dzić do w spólnych w arunków , m nożąc w spółczynnik balistyczny pocisku ciężkiego p rz ez 0,15, a lekkiego p rz ez 0,985.

O trz y m a m y w te n sposób n a stęp u ją ce w spółczynniki balistyczne s p ro w a d zo n e do w spólnego ciężaru:

Dla pocisku w zorcow ego 5,22 dla pocisku ciężkiego 5,56 dla p ocisku lekkiego 5,20.

Z liczb pow yższych wynika, że pocisk lekki ma w spółczynnik balistyczny taki sam, jak pocisk o ciężarze śre dnim (pocisk w z o r ­ cowy) n atom iast pocisk ciężki m a w spółczynnik balistyczny dużo gorszy— niew ątpliw ie w w yniku gorszych w arunków , prz y jakich opuszc za lufę. D ane celności w zupełności p o tw ierd z ają ten wniosek.

Z estaw ienie wyników, otrzy m a n y ch dla ty c h trz e c h pocisków w ykazuje więc, że szybkość zm ienia się w sposób całkow icie zgod­

ny z teorią, ciśnienie n a tom iast nie w ykazało ż a dnych różnic w b re w rozum ow aniom teoretycznym . W idocznie więc ta k d ro b n a różnica ciężaru w yw ołała zm iany mniejsze niż b łędy pom iarowe.

N a tom iast strzelanie na celność wykazało, że już pow iększenie cięż aru o 0,15 g, tj. o 1,5% cięż aru pocisku, znacznie pogorszyło w a ­ runki w ylotow e pocisku przy tej szybkości, jak ą posiadały b ad a n e Pociski. Nie można oczywiście twierdzić, by w łaśnie zw iększenie ciężaru wywołało ten skutek, Nie ulega bowiem wątpliwości, że przy innej szybkości (a więc innej fazie drgań lufy) stosunki mogą się odwrócić.

P rz y k ła d te n nie św iadczy bynajmniej o tym, by t a k mała już zm iana cięż aru p ocisku mogła rzeczyw iście zm ienić w łasności b a li­

styczne pocisku. Raczej należy w ynik tego strze la n ia tra k to w a ć jako ostrzeżenie, jak stara n n ie trz e b a d o b iera ć szybkość w ylotow ą w z a ­ leżności od długości lufy, zw łaszcza przy pocisku o ta k niepew nej 1 chwiejnej stabilizacji, jak pocisk S.

Je ż e li bow iem szybkość o b ierze się w ten sposób, że pocisk opuszczać będ z ie lufę w niekorzystnej fazie drgań, to n a w e t d ro b n a zm iana ciężaru, bez z n a cze n ia w w a ru n k a c h norm alnych, m oże znacznie pogorszyć w a ru n k i w ylotow e pocisku.

3 - W i a d . T e c h n . U z b r . N r 4 0 .

(36)

168

10. W p ł y w p o c h y ł o ś c i o b r z e ż a z a g i ę c i a s a t u r a c y j n e g o .

Do prób użyto pociski o pochyłym o b rz e ż u t = 2f pociski w zo rco w e i = 0 a) B adanie celności (zestawienie 28).

b) B adanie szybkości (zestawienie 29).

(z kbk. N r 4738) Odległość do ta rc z y 50 m.

O b ra z ro z rz u tu strzałów w w y p a d k u skośnej satu ra cji p r z e d ­ staw ia rys. 43.

W pły w pochyłości o b rz e ż a na szybkość jest żaden, n atom iast na celność jest on b a r d z o duży, skoro ro z rz u t pocisków o pochyłym zagięciu o b rz e ż a satu ra cy jn eg o jest trz y k ro tn ie w iększy niż pocisków wzorcow ych.

Zestaw ienie 28.

Ś rednice rozrzutów w cm U chylenia średnich

Pociski S eria 20 strzałów S eria

7 strzałów

punktów rozrzutu

100';, 50% 1 0 0 | Ax Ay

S trzelan ie z kbk. Nr 1 (o maks, średnicy przelotu)

o pochyłym

obrzeżu 22,5; 19,5 9,5; 8,5 15,0 0 — 1,5

w zorcow e 7,0 3,5 7,0 0 0

S trz e la n ie z kbk. Nr 2 (o minim . średnicy przelotu)

o pochyłym

obrzeżu 24,0 8,0 15,0 + 0,5 + 2,0

w zorcow e 9,0 4,5 8,0 0 0

(37)

Rys, 43.

Seria 20 strzałów O dległość do tarczy 100 m.

0 100uć rozrzutu — 22,5 cm, (j) 50% rozrzutu — 9,5 cm.

Początek u kładu w średnim punkcie rozrzutu.

Nr

strz,

y

cm

S r ó ł r z ę d n e s t r z a ł . w X

cm

Nr

strz. y

cm

X cm

Nr

strz.

y

cm

X cm

1 — 3,4 — 8,5 8 — 4,2 — 2,3 15 + 3,8 + 3,0

2 — 1,7 - 8,1 9 + 9,8 - 2,1 16 — 0,8 + 3,2

3 + 0,1 — 6,1 10 + 4,5 — 0,3 17 + 6,0 4,6

4 + 7,4 — 5,4 11 — 1,5 + 0,3 18 + 4,4 + 4,8

5 + 0,4 — 3,8 12 — 4,5 + 1,1 19 + 5,1 + 9,2

6 — 3,1 — 3,4 13 — 0,2 + 1,7 20 + 6,4 + 11,5

7 — 4,5 - 3,4 14 - 0,1 + 2,7

(38)

170 Zestaw ienie 29.

Ś re d n ie szybkości z 10 strzałów.

W a r u n k i atmosf.: t = 10°C, H — 763 mm Hg w = 60%.

P ociski V25 m /sek Vmax — Vmin

o pochyłym

obrzeżu 774,2 10,2

w zorcow e 773,6 00 00

Zjawisko to m ożna wyjaśnić n as tę p u ją c o (rys. 44). W chwili, gdy pocisk opuszc za lufę, a dno jego jest skośne, to o p iera się ono w prz e w o d z ie lufy w p unkcie A obrzeża, podczas gdy z drugiej strony nie jest p ro w a d zo n e. R e a k c ja N działania lufy n a pocisk

wraz z siłą osiow ą P — d ają w y p a d k o w ą s k ie ro w a n ą nie w z d łu ż os pocisku. W y p a d k o w a sił P i N p o w oduje w ięc w y chylenie pocisku.

Punkt A o p arcia pocisku będ z ie o d pow iada ł n ajm niejszem u p ro m ie ­ niowi zagięcia saturacyjnego. Oczywiście, że prz y w ylocie z lufy poszczególne pociski b ę d ą się opierały w ró ż n y ch m iejscach w e w n ę ­ trznej pow ierzchni lufy i to jest p rz y c z y n ą sprz yja ją cą u chyleniom strzałów. Dla p o tw ie rd z e n ia pow yższego zjaw iska p r z e p ro w a d z o n o próby następują ce.

N a ostrzu p ocisku za z n a c z a n o ry s ą położenie d e n k a o d p o w ia ­ dające n a jw ięk sz em u prom ieniow i — r1 satu ra cy jn eg o z a g ię c ia d e n k a pocisku. Po elaboracji n abojów z ta k zaznaczonym i p o c is k a m i prze-

(39)

2 serie po 8 strzałów odległość do tarczy — 100 m.

S p ó ł r z ę d n e s t r z a ł ó w

<Nr strz, + y + * Nr strz. + y + *

r y s a m i d o g ó r y r y s a m i n a d ó ł

1 10,4 2,8 I 14,1 2,0

2 7,3 3,5 II 17,2 2,8

3 10,1 3,7 III 19,9 4,9

4 10,6 4,5 IV 21,4 5,2

5 8,3 5,6 V 19,1 6,2

6 9,9 8,8 VI 15,2 7,0

7 5,0 9,0 VII 14,0 8,3

8 14,2 9,5 VIII 13,5 8,7

(40)

172

p ro w a d zan o strzelanie. Naboje zostały w p ro w ad zo n e do k om ory n a ­ bojowej w pierw szej serii strz a łó w — rysami do góry, w drugiej— r y ­ sami n a dół.

W yniki strze la ń podaje rys. 45.

Odległości p u n k tó w ro z rz u tó w pom iędzy wspom nianym i seriam i wynoszą:

J a k widać, s trzały rozłożyły się w yraźnie po dw óch stro n a c h tarczy, a sku p ien ia ich są zupełnie dobre.

W a rto zaznaczyć, że inne, nie prz ez nas d o k o n an e d o ś w ia d ­ czenia z lufami um yślnie skośno obciętym i u wylotu, dały te n sam wynik. W świetle p o p rz e d n ic h w yjaśnień jest to zupełnie z r o z u ­ miałe. P rz y k ła d te n więc p o tw ie rd z a w zupełności p o p rz e d n ie r o ­ zum owania.

P rz y k ła d pocisku typu S o pochyłym dnie św iadczy d o s ta te c z ­ nie, jak duże zna cze n ie m a w łaściw e zako ń cze n ie części wiodącej

x — 6,2 y = 0,8.

A

Rys, 46, Rys. 47.

(41)

pocisku w lufie. Je ż e li bow iem dokładnie ro z p atrzy ć prz yczynę w a ­ dliwego ro z rzu tu pocisku o pochyłym dnie tak, jak to p rz e d s ta w i­

liśmy powyżej na rys. 44 to w yra źnie widać, że istotna przyczyna leży w n ie prostopadłym do osi za kończe niu tej części pocisku, k tó rą w iedzie się on w lufie, a nie bynajm niej jego dna. P rzy pocisku b o ­ wiem o dnie sm ukłym, typu np. S C sk o śn a s a tu ra c ja będ z ie miała znaczenie dużo mniejsze. Istotnie dośw iadc zenie okazuje, że n aw et umyślnie zła s a tu ra c ja tego pocisku pozostaje zupełnie bez wpływu n a wyniki strzelania. J a k bowiem widać na rys. 46, rolę z a k o ń c z e ­ nia części p row adzącej w tym pocisku gra nie jego dno, ale jego przekrój A — A. S p ra w a ta o tyle się nieco kom plikuje, że w r z e ­ czywistości w sk u te k grubości bruzd, za k ończenie części wiodącej w tym pocisku jest niezupełnie określone. M oże w łaśnie dlatego, aż eby uzyskać zupełnie pew ne opuszczenie lufy przez pocisk, z a ­ opatrz o n o pocisk fiński (rys. 47), o w yjątkow o dużej celności, w płask w m iejscu odpow iadającym na rys. 46 przekrojow i A — A.

11. W p ł y w o s a d z e n i a p o c i s k u w ł u s c e .

B ad an ia te p rz e p ro w a d z o n o w celu s tw ierd z en ia w pływ u głę­

bokości o sad z en ia pocisku w łusce. Do prób użyto pociski w z o rc o ­ we i w ciśnięto je do łuski norm alnej w te n sposób, że długość n a ­ boju wynosiła:

maks. długość naboju (h + 1,5) i 1,1 mm min. długość naboju (h — 2,4) + 0,1 mm

norm. długość naboju h mm

h — długość naboju m ierzona od dn a łuski do o strz a pocisku.

a) B adanie celności.

(z kbk. N r 4738) Zestawienie 30.

Naboje

Średnice rozrzutów S eria 20 strzałów

w cm Seria 7 strzałów

U chylenia średnich punktów rozrzutu

1 0 0 | 50% 1002 Ay Az

M aks. długość . 9,0 5,5 7,0 + 1,5 — 0,5

N orm alna długość 10,5 7,0 8,0 + 1,0 + 3,5

Min. długość 9,5 4,5 6,5 0 0

Cytaty

Powiązane dokumenty

Na przełomie grudnia i stycznia mieszkańcy Dziećkowic będą mogli się podłączyć do kanalizacji.. Cena za odprow adzenie ścieków do miejskiej kanalizacji ma być

Jamy w ładunku wewnętrznym okazały się również wskutek ładowania do zimnego pocisku takiego materjału wybuchowego, jak ama- tol 80/20, plastyczny przy pewnej temperaturze,

Tu jednak należy zauważyć, że nietylko sam przebieg ciśnień i z nim związane wahania szybkości początkowej, ale również i czas przebiegu pocisku w lufie

TECHNICZNE UZBROJENIA.. ROK

Tego rodzaju miny mogły być stosowane tylko na powierzchni ziemi, maskowanie było więc znacznie utrudnione.. Skutecznym sposobem założenia miny było umieszczenie

Ten sposób gaszenia pożaru może jednak niekiedy okazać się niepraktyczny ze Względu na zniszczenie całej ilości prochu znajdującej się w ubikacji, stosować

Zjaw isko uginania się prom ieni dźw iękow ych i zniekształcenia fali kom plikuje jeszcze odbicie dźw ięku od pow ie rzchni ziem i oraz w zajem na interferen cja fali

Z aprow adzono jednocześnie pow ażne oszczędności w zużyciu w ęgla przez zm niejszenie ośw ietlenia m iast i zastosow anie energii elek try czn ej do celów