PRZEGLĄD RADJOTECHNICZNY
O G ŁA SZ A N Y STA RANIEM SEKCJI RADJOTECHNICZNEJ STOW . ELEKTR. POLSKICH
P o d n aczeln y m k ierunkiem p ro f M. PO ŻA R Y SK IEG O .Rok VIII. 1 M a r c a 1930 r. Z e s z y t 5 — 6
R ed ak to r p o r. ST EFA N JA SIŃ SK I. W arszaw a, M arszałkow ska 33 m. 11, tel. 140-45.
S O M M A I R E .
L es principes du calcul d'un redresseur à kenotr on ci haute tension (fin) p a r le prof. J a n u s z G roszkow ski, I. E., D. Sc (E cole Sup. P o ly t. de V arsovie). E n co n sid éran t le re d re s s e u r à k e n o tro n s comme co n v ertisseu r technique, l'a u te u r donne les form ules qui p e rm e tte n t de ca lc u le r — selon les données élec triq u es du d isp o sitif — les c a ra c té ri
stiq u es p lu s im p o rta n te s d u tra v a il, y com pris le dégré de p u lsatio n de la ten sio n aux b o rn es du filtre. Ces form ules tr o u vent l’a p p lic a tio n dans un exem ple num érique.
R e v u e documentaire; Bulletins.
P O D S T A W Y OBLICZENIA P R O S T O W N IK A K E N O T R O N O - W E G O W Y S O K IE G O N A PIĘCIA .
Prof. Dr. Inż. Janusz G roszkow ski.
(D okończenie).
XIV. T ętn ien ia na k on d en satorze w yrów naw czym . W obec skończonej pojem ności kondensatora wyrównawczego, napięcie na jego zaciskach nie jest idealnie stałem , lecz w yk azu je tętnienie około p ew nej średniej w artości V„. W pew nem przybliżeniu
— poniew aż m am y tu do czynienia z ładow aniem i w yładow aniem kondensatora poprzez opór —•
»1 + ^2
, _ " /o
‘o — —
W Zer
lec jest to prąd em isyjny całk ow ity w szystkich lamp kenotronowych.
P rzy prostowaniu p połów kow em i q fazowem
Zatem
l e ć — P t f l e c i
( 2 2 )
to —
(O p q I e n
Stopień tętnień — przy jednoczesnem uw zględ n ie
niu równania — będzie
A )
/ecl (23)
/ . l 1
można p rzyjąć, iż tak w zrost jak i zm niejszenie się napięcia odpow iadające tym lętn :en :om zacho
dzą w edług linji prostych — jak to w skazuje dla przykładu rys. 13 (prostow anie dw upołów kow e je
dnofazowe). J e ż e li napięcie to tętni w granicach V? i V j w oltów , tak, że:
V 0
2C V o P q f
T ętnienie na kondensatorze w yrów naw czym można obliczyć również, w ychodząc z założenia k ształtu prądu w yprostow anego. Z akładając przebieg tego prądu prostokątnym , można p rzedstaw ić składow ą zm ienną o częstotliw ości podstaw ow ej w postaci
y 2 / f c i In
h — sn rc ■ —
Î - l e c ł
(23)
v
2~ V 0^ V 0
- 17,22v ; vz - v 1 = 2 VI to możemy napisać, iż w zrost ładunku na kondensa
torze C, zachod zący w czasie t m a pochodzący od nadmiaru ładunku p rzep ływ ającego w tym czas.e przez lam pę w stosunku do ładunku odpływ ającego przez opór R 0, jest
C (V2 — Vj] — 2C V / = (lec, ~ I0) t0
I‘c jest to prąd em isyjny całk ow ity poszczególnej lampy kenotronowej, zaś
gdzie leci )est prądem em is. całk. każdego z keno- tronów.
Prąd ten daje na kondensatorze wyrów naw czym C spadek napięcia
T / & 7 , - L l (24) o>, C
a przeto tętnienie jest
A' =
T cr k
I fc STl j
L e c \
z 2 pqf CV„
Równanie p ow yższe m oże być przekształcone do postaci
A' —
Poniew aż dalej
, 1 /o
7 0 j s n i t
.
~ JL2 ■‘ «ci
.
7e c i
: p q t C V 0
1 s n * = 1
przeto
/o A' =
1
J
\ 2 J0/ 6 7
CCI.,x pq f CV0
P rz y zm ianie 7
0od O do h c\ , w yrażenie w naw ia
sie kw adratow ym można p rzedstaw ić jako:
h
t cci
a przeto otrzym am y:
A' = 0,3 -t- 0,4
h 1 - 1 , 2 8
J o j 7ecipq f cv0 (25)
D ysk usja w yrażeń w naw iasach w e wzorach (23) i (25) pokazuje, że pow yżej pew nego I0, tę t
nienia m aleją a n aw et m ogą się stać rów ne zeru.
E w en tu aln oić taka m oże zajść p rzy prostowaniu w ielofalow em , gdy pq > 7 , bowiem p rzy pewnem obciążeniu m oże w ystąp ić ciągłość pokryw ania za
potrzebow ania prądu w ciągu okresu przez p oszcze
gólne kenotrony, a przeto tętnienie powinno stać się rów ne zeru. Jed n akow oż w rzeczyw istości, ze w zględu na nieprostokątny przebieg krzyw ej prądu w yprostow anego m oże okazać się pew ne zm n iejsze
nie tętnień. M ożliw ość 7
CC1< /„, zachodząca
N ajniższa częstotliw ość tętnienia w ystęp u jące
go w pow yższych rozw ażaniach jest h — p q f
a w ięc p u lsacja prądu w chodzącego do filtru:
w, =
2r. p q f(26) O czyw iście tętnienie to posiada szereg w yższych harm onicznych o częstotliw ości w ielokrotnej.
(*)
6
¿1 t
Vm- 6v U ’628
y
V
ł
;
' '6 0 8 0 /v*)/0 0
R y s . 15.
K rzyw e na rys. 14 otrzym ane doświadczalnie p otw ierdzają słuszność uczynionego założenia, od
nośnie decydującej roli pojem ności C na wielkość tętnień A', oraz drugorzędnej roli danych układu filtrow ego poza tą p ojem nością (L i K ) . Zmiana K w granicach 1 -s-
8\xF w p ływ u żadnego na A' nie w yw iera; jedynie d aje się tu zau w ażyć szczególniej w m iarę zbliżania się obwodu filtrow ego do reso- nansu — pew ien w p ły w w ielk o !ci L. R ys. 15 przedstaw ia natom iast w zrost tętnienia A', wraz ze w zrostem obciążenia dla różnych w artości pojem
ności w yrów naw czych, jako p otw ierdzenie kształtu równań (23) i (25).
XV, Filtr,
T ętnienie w ystęp u jące na kondensatorze wy
rów naw czym C zo sta je tłum ione w d alszym ciągu przez filtr zło żo n y z indukcyjności L i pojemności K ; z zacisk ów tej ostatniej dopiero czerp ie się wy
prostow ane napięcie (rys. 16) do odbiornika ener- gji o oporze 7?0, określonym p rzez (2).
S t o s u n e ktętn ien ia A na zaciskach w yjściow ych filtru (na k ondensatorze K ) do tętnienia A' na zaciskach w ejściow ych (na kondensatorze C) jest rów ny sto- i sunkowi oporu pozornego ( b c ) do oporu ( a c ) ^ j
( a b ) + ( b c ) czy li
% =±=C
: K %
-O *
w ów czas, gdy iloczyn p q jest odpow iednio duży, oznacza, iż w zrost napięcia od Uj do o
2odbyw a się s w zak resie zachodzenia w zajem nego sąsiednich prostokątów przepływ u prądu p rzez kenotrony.
A A
7) /
R ys. 16.
1
m
(21!
Ne 5 - 6 PRZEG LĄD R A D JO T E C H N IC Z N Y 15 Tutaj w, jest p ulsacją tętnienia w ystępu jącego na
kondensatorze w yrów naw czym określoną wzorem (24).
Jeżeli
co, L - ° - < -
V a 3 (1 — co
,2LK)
1
co ,2 LK (31)
Kombinując ze sobą równania (23) i (30) otrzym a
my w yrażenie na stopień tętnienia (w %) napięcia wyprostowanego po filtrze przy obciążeniu prą
dem I n
1,25
, - A .
K l e c i
V0 [ p ą f f K C L (XII)
Stosowanie tego uproszczonego wzoru jest ograni
czone pew nem i warunkami a m ianowicie (28) i (30) W arunek (30) m oże być przedstaw iony w po
staci
L K >
( p q t y
(32) gdzie a jest pew ną liczb ą pokazującą w jakim sto pniu częstotliw ość rezonansow a dław ika L i kon
densatora K le ż y poniżej najniższej częstotliw ości tętnień. Dla pew ności pracy i skuteczności filtru conajmniej winno być
a = 0,1
(28) wówczas równanie (27) m oże być uproszczone do postaci
s = - (29)
1
- w
,2K L 1 Błąd w ynikający z tego uproszczenia nie przekra
cza w ów czas 5 % . Rów nanie (29) w yraża skutecz
ność filtru. Im stosunek ten będzie m n iejszy tem tętnienie będzie bardziej stłum ione. Zatem winno
być
s < <C
1a więc n a leży czynić
w
,2L K > > - 1 (30) Przy tym warunku równanie (29) m oże być dalej uproszczone:
R ys, 17.
W arunek (28) natom iast przybiera postać
Í > --- (33)
/„ 2 p q l K
W razie niespełnienia tych warunków n ależy raczej stosow ać w zory dokładne.
W yk resy na rys. 17 przedstaw iają dośw iad
czalnie otrzym aną zależność skuteczności filtru od indukcyjności dławika dla kilku wartości p ojem
ności K, w układzie prostownika jednofazow ego dw upołów kow ego wg. schem atu rys. Ib z filtrem wg. rys. 3a. W yniki te potw ierdzają słuszność k ształtu wzoru (31). Podobnież w yk resy na rys. 18 pokazują w p ływ pojem ności K na zm niejszen ie tę tnień. Jed n ocześnie w idać stąd, iż nieodpow iednie
(zbyt m ałe) w artości pojem ności K (dla których w
,2K L <
1) nie tylko nie zm niejszają tętnienia, ale przeciwnie, mogą jeszcze je zw iększyć (np. p rzy L ■= 5 dla K < 1; L =
10, K < 0,5 i t. d.)
XVI. Przykład przeliczenia prostownika.
D any układ prostow nikow y w edłu g układu rys.
Ib z filtrem jak na rys. 3a. N ap ięcie na wtórnem uzw ojeniu transformatora 50 ~ , 2 X 2050
Zatem: q = l, p = 2, f = 50 V =
|/2. 2050 25 Ü 2 900 V
Filtr: C — K — 4\i. F, L = 1 0 H
2 lam py kenotronowe: typ M etal Nr.
2o charakte
rystykach w/g rys. 19 pracują przy żarzem u Vk =
= 6,0 V.
Z charakterystyk mamy V anas ==
200V m i = 0,02 m A ¡ V , IVI — 145 m A
a przeto m = 2 . 0,02 == 0,04 Icc — 2 . 145
■=. 290.
N a leż y dla tego układu w yznaczyć zasadnicze cha
rakterystyki elektryczne.
1. C har akt er ys ty ka obciążenia.
a) N ap ięcie pracy jałow ej V 00 = V = 2900 V b) Charakterystyka napięcia: obliczam y w/g (10a) vnos = 2^ °
a== 0,069.
2900
Znajdujem y z rys.
8prąd graniczny zakresu 1 i' — 0.07 - 0,07 .2 9 0
2§ 20 m A .
Zakres I od
0do 20, zakres II, 1Q >
20mA.
Na p od staw ie w yk resu rys. 7 m ożem y w y zn aczyć zak res I.
Np. dla /„ = 10 m A 10 i vnas = 0,0024
z w ykresu v —
290 = 0,034 0,958 V
0= 0,958 . 2900 =
= 2760 V
W zak resie II k orzystam y z w ykresu rys. 9.
Np. d la /„ = 60 m,4 obliczam y i = 60 290
220,
2, i
2== 0,04.
Z najdujem y popraw kę w/g wzoru (III)
hc = 290 ¡ 1 + 3,3
0,04'
2900.0 ,0 4 ] = 310*)
l 290 }
a przeto popraw ione i 60
310 0,195
2. Max. m o c y u ż y t e c z n ej zgodnie z w ykresem rys. 12w ystępu je p rzy vnas = 0,069 dla i0 — 0,265 Popraw ka (III) d aje tu 1 J — 318 mA, a przeto
/„ ■— 85 m A
Dalej cs r. i0 = 0,67, V = 0,67 — 0,5 . 0,069
2223 0,635, V„ = 1850 V
M oc użyteczna W omn* = 1 5 7 W W zory przybliżone (VIII = X) dają
Woma* = 155 W, = 220 W, WV = 65 IV.
3. Tątnienia. .
a) N a kondensatorze C w/g wzoru (23) przy /„ = 60 m A
\ ' =
t 0,060 0,060 \ 0,155 2 4 . 1 0 . 2 3 0 0 . 2 . 1 . 5 0
= 0 ,0 2 = 2 % ,
(W w artościach skutecznych będzie
2:
/ 2=
== L41% ) b) P o filtrze w/g wzoru XII:
—
6U przednio spraw dzam y: L K = . 10 . 4 . 10 ,
( p g f f — ( 2 . 1 . 50)
7przy a = 0,1 warunek (32) jak rów nież (33) jest spełniony.
A = 1,25
( l - — 0,060 . \
0,
0.06 155
2300. ( 2 .1 .50)2. 4 . 10” . 4 . 10- 6 .10 (W w artościach skutecznych 0,085% )
c) Skuteczność filtru:
= 0,1 2 0 /0 .
Z w ykresu rys. 9 znajdujem y cs ~i — 0,82 v = 0,82 — 0,5 . 0,069 = 0,785, V
0=
= 0,785 . 2900 = 2300 V c) M oc użyteczn a oczyw iście
W„ =Ą 0,060 . 2300 = 138 W d) M oc doprowadzona (w/g rys. 10) w o = 0,183 W a = 0,183 . 0,290 . 2900 =
= 155 W e) M oc tracona w anodach
W, ' = 155 — 138 = 17 IV albo z w ykresu rys.
11•
Wa = 0,021 WY =
0,021. 0,290 . 2900 s ę 77 W f) Sprawno ć (bez uw zględnienia strat w transform atorze i żarzenia)
■n = ~ = j 90% . 155
A
A'0,12 = 0,06.
W yniki d ośw iadczalne otrzym ane z pomiarów p ow yższego układu przedstaw ione są na wykresach rys. 15, 18 i
20. Zgodność obliczeń z dośw iadcze
niem jest dostatecznie w ystarczająca. W ięk sze od-
*) Ściśle b io rąc, n a le ż a ło b y d ro g ą sto p n io w y ch p rz y b liżeń zn ale źć n o w ą w a rto ś ć i znów n o w ą w a rto ś ć / '.
J e d n a k w p ra k ty c e , w o b e c w rażliw o ści I ec' n a żarzenie, w y sta rc z a d o k ła d n o ść je d n o razo w eg o p rzy b liżen ia.
Ai 5 - 6 PRZEG LĄD R A D JO T E C H N IC Z N Y 17 chylenia w tętnieniach tłom aczy się przybliżonością
teorji tętnień oraz błędam i pomiaru wskutek w raż
liwości w oltom ierza katodow ego ma k ształt krzy
wej napięcia tętnienia.
W zakończeniu niech mi wolno będzie p odzię
kować dyrekcji Państw ow ej W ytw órni Łączności za w yp ożyczen ie baterji kondensatorów wysokiego
napięcia i prostownikowych, jak rów nież p. B. R y nie jskiemu, asystentow i, za pomoc p rzy w ykonyw a
niu niektórych pomiarów.
L a b o ra to rju m N aukow e In s ty tu tu R adiotechnicznego.
W arszaw a - Politechnika.
G ru d zień 1929 •— S tyczeń 1930.
W IA D O M O Ś C I TEC H N IC ZN E
PRA K TY C ZN E O B S E R W A C JE R O Z C H O D Z E N IA S IĘ FA L K R Ó TK IC H .
B a rd z o rozpow szechnione je s t p rzek o n an ie, że fale krótkie d a ją m ożność ja k n a jd a ls z y c h kom unikacji p rzy uży ciu m inim alnych mocy.
W rzeczyw istości rozchodzenie się fal k ró tk ich jest zu
pełnie inne niż to sobie naogół p rz e d sta w ia ją .
O ile fale d łu g ie ro zch o d zą się rów nom iernie we w szy st
kie stro n y stopniow o z a n ik a ją c im w ięcej o d d a la ją się od nadajnika, u leg ając p rz y tern w zg lęd n ie m ałym zm ianom n a tężenia, o ty le fale k ró tk ie rozchodzą się zu p ełn ie inaczej.
Do odległości m niej w ięcej 150 kim . od sta c ji nadaw czej fa
le k ró tk ie ro zch o d zą się podobnie ja k fale długie. J a k głosi teorja w ty m z a k re s ie m am y do czynienia z falam i elek tro - m agnetycznem i p rzyziem nem i t. j. nieodbitem i. P rz y o d le
głościach w iększych p o n ad 1000 km. przy odbiorze fal k r ó t
kich d z ia ła ją je d y n ie fale odbite t. j. prom ienie, k tó re u le gły re fra k c ji w górnych w arstw ach' atm osfery, o d b ija ją c się od silnie zjcn izo w an ej i p rzew odzącej w arstw y H eaviside‘a.
P oniew aż s ta n jonizacji może być b ard zo różnym , a z a tem i intensyw ność fal odb ity ch w pew nym punkcie może się silnie w ahać. J e s t to zn an e w szystkim zjaw isko zanikania
czyli t. zw. „fad in g ‘u “. W ah an ia te w ynoszą, ja k w y k a z a ły obserw acje, od 10000 do 1! W ta k ogrom nych gran icach może się zatem zm ieniać odbiór ra d jo w y fal kró tk ich .
Z pow yższego w idocznem jest, że p rz y zastosow aniu naw et b a rd z o m ałych mocy m ożna osiągnąć na w ielkie o d le
głości b a rd z o dobre w yniki odbioru, a le czasam i! S tą d m o
gą p o w sta ć ro z m a ite re k o rd y od b io ru o d leg ły ch stacy j. J e - żelibyśm y chcieli na zasad zie tych rekordów w ybudow ać sta c je d la tra fik i h andlow ej, s p o tk a łb y nas zu p ełn y zaw ód, gdyż pew nej ko m u n ik acji nie bylibyśm y nigdy w stan ie z a pew nić.
C hcąc zb ad ać te szczególne w łaściw ości fal k ró tk ich T-w o M arconi'ego przedsięw zięło cały szereg prób w swoich la b o ra to rja c h w C helm sford i w re z u lta c ie z o sta ły s k o n s tru o w ane k rzy w e ro zch o d zen ia się fal, k tó r e poniżej p rzy taczam .
■ Z krzyw ych tych w ynika przedew szystkiem , że d la fal kró tk ich n ie k o rz y stn ą jest stre fa 150 — 1000 km., gdyż na tych odległościach d z ia ła ją rów nocześnie prom ienie odbite i b ezp o śred n ie częściowo się znoszące. Z tego pow odu w s tre fie tej, alb o w cale niem a o dbioru, alb o je s t on b a rd z o słaby.
R o zp atrzm y n ajp ierw krzy w ą dzienną (rys. 1).
J a k w idać z p o danych krzyw ych d la odległości m iędzy
0DK0R
NA CAŁEJ ODLEGŁOŚCI MIĘDZY STACJĄ 0 BIORCZĄI NADAWCZĄ - DZIEŃ.
ODLEGŁOŚCI TE ZWIĘKSZAJĄ SIĘ PODCZAS ZIMY
R ys. 1.
NA CAŁEJ ODLEGŁOŚCI-NOC
R ys. 2.
sta c ja m i 10000 km. n a jle p ie j w d zień stosow ać fale 15 m, n a to m ia st d la odległości 1600 km . n a jle p ie j w dzień p rzy jąć falę 25 m.
N ato m iast w nocy (rys. 2) d la od leg ło ści 10000 km. fa li o długości 15 m. stosow ać nie n ależy , g d y ż od b ió r w ów czas je s t m inim alny, n a to m ia s t fa la 25 m. d a je już zu p ełn ie d o b ry od b ió r w nocy d la tej odległości. D la odległości 1600 km. należy w nocy używ ać fale p o n a d 30 m. i t. d.
Je d n e m słow em p o d a n e k rzy w e w sk a z u ją d la dow ol
nych p u n k tó w k o m u n ik acy jn y ch n a jb a rd z ie j k o rz y stn e fale w dzień i w nocy.
Co się tyczy o k resu przejściow ego t. j. o zachodzie i w schodzie słońca, to ani je d n a an i d ru g a z p o danych ta-
blic nie d a je dobry ch w artości. W ty ch o k resach odbiór je st zazw yczaj silnie zakłócony.
P o d k re ś lić jed n a k n ależy , że p o d an e na rys. I i 2 w iel
kości są ty lk o w ielkościam i przeciętn em i. R zeczyw iste w ar
tości mogą się w ahać, ja k ju ż w yżej zazn aczy łem , w g ran i
cach od 10000 do 1.
Celem u su n ięcia zak łó c eń spow odow anych tem i zm ia
nam i zastosow ano c a ły szereg n a jro z m a itsz y c h u rz ą d z e ń np.
a n te n y kieru n k o w e (B eam M a rc o n i'e g o ), system o d b io ru róż
nicow ego t ,zw. D iv ersity sy stem (R ad io c o rp o ra tio n of A m e
rica) i t. d.
P o d a n e k rzy w e z o sta ły ogłoszone w N r. 13 M arconi- R eview — October 1929.
J . Ple bański.
O P O M IA R A C H N IE K T Ó R Y C H STA ŁY CH E L E K TRY CZN Y CH R E Z O N A T O R A P IE Z O K W A R C O W E G O .
(N auczno T echniczeskij S b o rn ik , M oskw a, 1928).
C h a ra k te ry sty c z n ą cechą re z o n a to ra kw arcow ego, d z ię ki k tó re j je s t sto so w an y w obw odach w ielkiej częstotliw ości, stan o w i zm ienność jego oporności Z w zależności od czę
stotliw ości; ogólny c h a ra k te r tych zm ian uw idoczniony je s t n a rys. 1.
Z godnie z D. W . D ye re z o n a to r m oże być zastą p io n y p rzez pew ien sch em at e le k try c z n y uw idoczniony na rys. 2 i p rz e d s ta w ia ją c y obw ód szeregow ych sam o in d u k cji L, po
jem ności C i opo ru R (w łaściw y r e z o n a to r p iezo k w arco w y ) w łączonych rów nolegle z pojem nością Ci — e le k tro sta ty c z ną p ojem nością m iędzy e le k tro d a m i; szeregow o z tym obw o
dem w łączo n a je s t pojem ność Cs m iędzy ele k tro d a m i i p o w ierzchnią p ły tk i piezokw arcow ej.
J e ś li nię b rać pod uw agę o p o ru R, i pojem ności Cs
o ty le du żej, że jest m ałe w p o ró w n a n iu z oporem U) C2
w y p adkow ym obw odu L C R C i ogólny c h a ra k te r zmian opo ru Z w zależności od często tliw o ści m oże być uw idocz
niony przez k rzy w e, n a rys. 3, g d zie k rz y w a K — je s t prze
w odnością obw odu LC, p ro s ta M — p rzew o d n o ścią konden
s a to ra Ci i k rz y w a N — w y p ad k o w ą przew o d n o ścią dwuch ro z g a łę z ie ń L C i C i: R ys. 1 i 3 ja sn o w sk a z u ją n a obecność dw uch rezonansów : w p u n k cie A — rezo n an su szeregowego obw odu L C R z o porem m inim alnym Z min. p rz y rezonan
sie i w p u n k cie B — rezo n an su rów noległego obw odu LCRCi z oporem m ak sy m aln y m Z m ax. w rezonansie.
W obec tego, że re z o n a to r p iezo k w arco w y sto su je si?
w ten sposób, że często tliw o ść zm ienia się w w ązk ich grani
cach — albo około f min. (częstotliw ość o d p o w iad ają ca Z min.) albo około f m ax. (o d p o w ia d a ją c a Z m ax.) najdogod
niej b a d a ć re z o n a to r piezokw arcow y w z a k re s ie częstotli
w ości b lizk ich p u n k tu A, a ja k o obw ód p rz e p u szczający wąz-
M 5 - 6 PRZEGLĄD R A D JO TECH NICZNY 19
kie w idm o częstotliw ości; w tych granicach częstotliw ości zw ykły re z o n a to r piezokraw cow y m ożna z a stą p ić p rz e z sze
regow y obw ód rezonansow y z o d pow iednią c h a ra k te ry sty k ą , stan o w iącą część k rzy w ej rys, 1, o trzy m an ej d la jednego
\oVt
2 0 0 -
-ico-
~ n s i
- Q -|
£c
np |-o
t d
\
IŁ J 2 /| *»
Rys. 1.
J L 5XĆ"cy
R ys 2 R ys 3.
z rezonatorów , W p u n k cie B re z o n a to r będzie stan o w ił ob
wód rezo n an su p rąd ó w , tłu m iący pew ne w idm o częstotliw o
ści.
Z c h a ra k te ry s ty k i re z o n a to ra m ożna o k reślić n a stę p u jące w ielkości jak o p a ra m e try (elektryczne) re z o n a to ra pie- zokw arcow ego:
Zo — o pór rezo n an so w y (Z min, p rzy p racy w punkcie A i Z m ax. p rz y p ra c y w p u n k cie B ) i jego sto su n ek do oporu p rzy często tliw o ściach d o stateczn ie o d d alo n y ch od r e zonansu; to Z = —!— i zależn e je st od staty czn ej pojem no-
U) C,
ści Ci m iędzy e le k tro d a m i re z o n a to ra
T łu m ien ie re z o n a to ra 3 c h a ra k te ry z u ją c e szerokość widma częstotliw ości, przech o d zący ch lub zatrzym yw anych przez rezo n ato r. D la u k ła d u szeregow ego w ielkość o k re
ślimy w ychodząc z ogólnego elektrycznego o k reślen ia tłu mienia:
1 / - - Z L L = 2 , .
V
P o - JP o - pgdzie Jo i Zo — p rą d i pozo rn y o p ó r szeregow ego obwodu przy częstotliw ości rezo n an su /o i J i Z — to sam o p rzy p e wnej częstotliw ości f ró żn iącej się od częstotliw ości rezo n an su; w szczególności p rz y p u szczając, że Zs = 2ZJo określim y tłumienie
f O
V
2Z*o - Z*o= 2 i
lub
d la zw y k łeg o nie stab ilizo w an eg o obw o d u d rgań, dla którego
1 / - 2* r c c
zdolność sta b iliz a c ji rów na się:D i — 4 it | L C t
D la lam pow ego g e n e ra to ra stabilizow anego w te n lub inny sposób sto su n ek f — F ( C ) b ędzie inny i zale żn ie od tego in n a zdolność stab ilizacji
D -
1 d F ( C )
d C
W p ro w ad zen ie p o jęcia zdolności sta b iliz a c ji w y d a je się rac jo n a ln y m z p u n k tu w idzenia obliczeń technicznych, w y
chodzących z ok reślo n y ch n a jb a rd z ie j m ożliw ych w tym w y
p a d k u zm ian pojem ności obw odu i z jego odpow iednio m o
żliw ych zm ian częstotliw ości, p o w stający ch p rz y tem . S to su n ek pierw szego do drugiego m ożna o k reślić jako zd olność sta b iliz a c ji i w y razić w je d n o stk a c h jak o m ikrom i- k ro fa ra d y na o kres ( p p F/ okres).
D ziała n ie sta b iliz u ją c e re z o n a to ra piezokw arcow ego może być liczbow o o k reślo n a jak o sto su n ek zdolności s ta b i
lizacji p rzy p ra c y ze stab ilizato rem i bez niego, to zn.
_D D o w szczególności k ied y
sta b iliz a c ja będzie
F, (C) =
D i
= F ' ( C )
; F \ (C ,
1 - 1
c l
_ [ > ( ( )
* - F L O
gdzie /' —. częstotliw ość, p rz y k tó re j Z- = 2 2 = ) / 2 U
W zasto so w an iu do p ra c y re z o n a to ra w szem atach s ta bilizacji g e n e ra to ra lam powego! m ożna w sk azać n astęp u jące wielkości c h a ra k te ry z u ją c e p ra c ę każdego sta b iliz a to ra wo- góle i piezokw arcow ego w szczególności:
1. Z dolność sta b iliz a c ji m ająca z asto so w an ie w do
wolnym u k ła d z ie sta b iliz o w a n e g o g e n e ra to ra lam pow ego.
2. D z ia ła n ie sta b iliz u ją c e re z o n a to ra piezokwarcowego- W obec tego, że p rz y c z y n ą zm ian częstotliw ości w ge
neratorze lam pow ym je s t głów nie zm iana pojem ności obwo
du drgań, n a s k u te k zm ian y sp o so b u p ra c y lam p lub zmiany zew nętrznego p o la elek try czn eg o obw odu, p od zdol- , ncśęią sta b iliz a c ji będziem y rozum ieli sto su n ek zw iększenia
się pojem ności obw odu do zw iększenia częstotliw ości, to zn.
A C D = A /
i b ęd zie w tym w y p ad k u w skazyw ała, ile ra z y częstotliw ość s ta lsz a je st p rz y stab ilizato rze, niż bez niego, lub ile razy w ięcej trz e b a zm ienić pojem ność przy sta b iliz a to rz e , niż bez niego, żeby o trzy m ać zm ianę częstotliw ości o jed en okres.
P o jęcie d z ia ła n ia stab ilizacy jn eg o p o trzeb n e je s t z p u n ktu w idzenia c h a ra k te ry sty k i sam ego s ta b iliz a to ra p ie z o kw arcow ego, niezależn ie od p a ra m e tró w obw odu e le k try c z n e go z k tó ry m p ra c u je stab ilizato r.
J a k już w spom niano, zdolność sta b iliz a c ji o k re ś la się z c h a ra k te ry sty k i / = F (C) tak , że, prócz zależności Z — f (/), d ru g ą w ażną zależnością, c h a ra k te ry z u ją c ą p ra c ę s ta b iliz a to ra piezokw arcow ego, je s t f = F (C ).
P ró cz tego, c h a ra k te ry sty c z n ą cechą d la re z o n a to ra z p u n k tu w idzenia technicznego je st m oc lub raczej w olt- am pery, k tó re re z o n a to r m oże w chłonąć bez szkody; od tej cechy zależy ta k w ielkość sta b iliz a c ji, ja k i moc g en erato ra, k tó ra może być stabilizow ana.
S p o s o b y p o m i a r ó w . C h a ra k te ry s ty c z n ą o d rę bnością pom iarów je s t konieczność pom iarów częstotliw ości z d o k ład n o ścią eonajm niej do jednego o k resu p rz y z a s a d n i
czej częstotliw ości setek kilocyklów , co w ypływ a z w łasn o ści re z o n a to ra piezokw arcow ego. T ak i sposób pom iarów uw idoczniony je st na rys. 4; gdzie I — g e n e ra to r z b a d a n ą częstotliw ością je s t jednocześnie źró d łem en erg ji e le k try c z nej, z a silający m b a d a n y u k ła d ; zm iany jego częstotliw ości są przedm iotem pom iarów . Z asad n ic za jego częstotliw ość m ierzy się z a pom ocą zw ykłego technicznego falom ierza z odpow iednią d o k ład n o ścią; d la pom iarów w zro stu c zęsto tliw ości słu ży g en e ra to r II, w k tó ry m zastosow ano w szelkie m ożliw e środki, ażeby częstotliw ość p ozostała fta łą .
Obw ód d etek to ro w y III zasilan y je s t od g e n e ra to ra I p rzy częstotliw ości f i od g e n e ra to ra II p rz y częstotliw ości
fo; po d ete k te ro w a n iu o trzy m u je się różnicę- częstotliw ości
(f — /o) w g ran icach dźw iękow ych, k tó r a p rz y pom ocy te le fonu T po ró w n u je się z często tliw o ścią dźw iękow ego g en e
ra to r a IV m eto d ą zan ik u du d n ień ; dźw iękow a częstotliw ość g e n e ra to ra IV m ierzy się przy pom ocy częstościom ierza.
D la pom iarów sta ły c h elek try czn y ch re z o n a to ra m ożna k o rz y sta ć z en erg ji ele k try c z n e j g e n e ra to ra I, częstotliw ość k tó re g o zm ien ia się w p o trz e b n y c h g ra n icach d ro g ą zm iany p o jem n o ści obw odu; p rz y tern k o n iecz n em jest, że b y m oc g e n e ra to ra b y ła d o s ta te c z n ie w ie lk a w sto su n k u do m ocy p o trz e b n e j do p o m iaró w . D lateg o n a jle p ie j za sto so w a ć g e n e ra to r o w z b u d zen iu obcem , w z b u d z a n y cz ę sto tliw o śc ią h arm o n iczn ą. D la p o m ia ró w c h a ra k te ry s ty k i re z o n a to ra , jak ob w odu szereg o w eg o , ta k i ró w n o leg łeg o , m ożna w y k o rz y sta ć sc h e m a t p o łą c z e ń p o d a n y n a rys. 4, z k tó re g o w idać, że b a d a n y r e z o n a to r je st je d n o cz eśn ie i sta b iliz a to re m g e n e ra to ra , gdy je st w łą c z o n y z am iast k o n d e n s a to ra p rz y o p o rze upływ ow ym siatk i.
P rz y tern znaczne zm iany pojem ności obw odu, dzięki
sta b ilizacy jn em u d z ia ła n iu re z o n a to ra kw arcow ego, w yw ołu
ją ty lk o nieznaczne zm iany częstotliw ości; w te n sposób m o
żna o k reślić część k rzy w ej, k tó ra c h a ra k te ry z u je p ra c ę r e z o n a to ra jak o obw odu szeregow ego. A żeby o trzy m ać c h a ra k te ry sty k ę re z o n a to ra ja k o obw odu rów noległego, należy w łączyć go rów nolegle z obw odem sia tk i lub z obw odem a n o dy, co da m ożność zm ieniać często tliw o ść około c z ę sto tli
w ości, o d p o w iad ają cej rezonansow i obw odu rów noległego, Z m iana w ielk o ści w e k to ra Z re z o n a to ra piezokw arco- wego bez zm iany fazy m ożna u sk u teczn ić z a pom ocą m illi — i m ik ro -am p ero m ierza J i w o lto m e tr-a m p lifik a to ra V (p atrz rys. 4); z a d a n ie s p ro w a d z a się do p o m iaró w sła b y c h zm ien nych p rąd ó w (przy rów noległym rezo n an sie), co m ożna w y k o n ać p rz y p o m o cy czułego w o lto m e tr-a m p lifik a to ra w łą c z o nego do du żeg o o p o ru (od 1000 do 5000 om ów ); w te n s p o
sób da się zm ierzyć p rą d rz ę d u 50 ¡J. A.
P o m iary w zg lęd n ie dużych p rąd ó w (przy rezonansie szeregow ym ) nie p rz e d s ta w ia ją w ie le tru d n o śc i p rz y p o m ocy te rm o -e le m e n tu i g alw an o m e tru .
(d. c. n.).
H. T.
o— W I T T
+
Do ZJoLtom ierza Lam poo/eyo r e z o n a t o r h u a r c o o / y
C- termogaltja.nor»»tr
T - t e l e / o n P - p o t e n c j o m e t r
l i
G e n e r <x t o r s t o c ć e y C X ę s t o t h z j e ż
* 1 s j i o S '
«3
l / o
R ys 4
KOMUNIKAT SEKCJI RAD JOT EC HNIC ZN E J S. E, P.
W dn iu 5 lu teg o r. b. o d b y ło się z e b ra n ie o d czy to w e S ekcji, n a k tó re m kol. inż. J e r z y B y lew sk i w ygłosił o d c z y t p. t. „ A n te n a p ó łfalo w a".
Kol. B ylew ski p rz e d s ta w ił now y sp o só b p rz e d łu ż e n ia a n te n y do p o ło w y d łu g o ści o d b ie ra n e j fali b e z z a sto so w a
n ia uziem ienia. N astę p n ie p re le g e n t z ad em o n stro w ał skon
stru o w an y p rzez siebie o d b io rn ik całkow icie z a sila n y z m iej
skiej sieci o św ietlen io w ej z w y k o rz y sta n ie m te j sieci jako an ten y .
Po o d czy cie w y w ią z a ła się dy sk u sja, w k tó r e j wzięli u d z ia ł: prof. G ro szk o w sk i, inż. K rzy czk o w sk i, inż. Sien
nicki, inż. R ajski i inż. P leb ań sk i.
W y d aw ca: W y d aw n ictw o czaso p ism a „ P rzeg ląd E le k tro te c h n ic z n y " , s p ó łk a z o g ra n ic z o n ą o d p o w ied zia ln o ścią.
Sp. A kc. Z ak ł. G raf. „ D ru k a rn ia P o lsk a ", S z p ita ln a 12