ZESZYTY NAUKOWE POLITECHNIKI ŚLĄSKIEJ 1967
Seria: ENERGETYKA z. 26 Nr kol. 194
JAN SZARGUT, ANDRZEJ ZI^BIK Katedra Energetyki Cieplnej PRZYBLIŻONE RÓWNANIA
UJMUJĄCE WPŁYW PODGRZANIA DMUCHU
NA WSKAŹNIKI ENERGETYCZNE PROCESU WIELKOPIECOWEGO
Streszczenie. Wykorzystując równania teoretyczne oraz równania empiryczne podane w [4] opraco
wano program obliczeń wskaźników energetycznych na elektroniczną maszynę cyfrową. Przeprowadzono obliczenia dla pięciu wielkich pieców. Wyniki tych obliczeń stanowiły podstawę do ustalenia przybli
żonych równań ujmujących wpływ podgrzania dmuchu na różniczkowe wskaźniki energetyczne procesu wiel
kopiecowego.
1. Wprowadzenie
Równania teoretyczne wyprowadzone w oparciu o bilanse substan
cjalne pierwiastków C, H, 0, N i bilans energii [5] umożliwia
ją obliczenie wskaźników energetycznych dla różnych temperatur dmuchu podług wyników jednorazowego pomiaru wielkiego pieca tzn. pomiaru dotyczącego jednej temperatury dmuchu. Można oczy
wiście wykonać ten pomiar kilkakrotnie przy ustabilizowanym wsadzie i ustabilizowanej temperaturze dmuchu, otrzymane zaś wyniki uśrednić. W tablicy 1 zestawiono wielkości, które nale
ży zmierzyć podczas pomiaru cieplnego wielkiego pieca. Ilość gazu wielkopiecowego oblicza się na podstawie bilansu substan
cjalnego azotu z równania:
v - 0/Z9ZL
s ~ [ 2] ( 1 )
Należy zwrócić uwagę by wielkości c, h, w, W^, i 7^ wymie
nione w tablicy 1 były odniesione do tej samej jednostki tzn.
by były konsekwentnie podane na kg koksu suchego lub na kg koksu wilgotnego.
Danewyjściowe przyobliczaniu wskaźnikówenergetycznychprocesu wielkopiecowego'
42 Jan Szargut, Andrzej Ziębik
Wielkiepiece
w
OO IA O ' IT» CVJ fA KY - . ► LD 8! ° *
OJ
f LO O 4 f Ol Q T- fA
O ON 4 LD IA LD O co Cv
5 • • • - » » OJ fA
• CO v OJ O co O o
r A OJ r - ifs •
O
g oi co
l i ®
oT • o
«
& °* * o IA
O LD O V0 4 4 fA O
co « • • • • • ęp oj
4 c- O OJ O IA O O OJ
r - K\ T- i a r -
4 O
CO 4 rA
ą § 00
oj O
eo
& ° ^ o fA
r - O O C O * -» • • •l d v• -» 4 lkO\ . Qo O «• r- rA <7n OJ O iaco O r-O fA
* o
SE I 1• o
OJ •
o
o
(V r ITN IA fO tN O OJ
• • «• Cs- co O V0
co o
fA
ON O OJ ON LA OJ OJ
O r O r O C O
• iA r - LA C
*
R 8
T"
5
fA ON 8
& 8 ^
oT o
m
lf\ Ol l<\ lf\
U M A O i
• • « iA i r (O
co O
IA
LDVD LD OJ OJ LD OJ OJ OJ Q
r - • tA O
Q O OJ O LD O O fA
4- ¡A r* tA T-
O
t o 8
LD CO
ON O
OJ O
■4
ON Ol D*. fA ON ON ON g
4- CO O L- LD rA OJ CO O
OJ OJ 4
r* fA LD OJ O Cn- O OJ 4
fA LA
O
r* Ol O
o n g B
07 O
a
i
I i•■3
2
3 (0
O ^
* «5 « W SR W o °
3 O
fA a acy
a fA ¿2
s
3 ©
5 °
fA C a fA a
a
Wielkośćmierzona Udziałygramowe: węgiel c wodór h wilgoćw Wartośćopałowa
U) © ł 60
> i3 w
O ccbo co
o? a c
.C © bQ
O © •65 P
D i i-«
© O P
P OJ 4 5 «
S i 8 8 tS* 8 o™ 8 ^
S) ^ -fi ©
iM 9 © P
-O CC p> P ©
S0 P i f P, py
O N O O H
P Ti 3 .p ©
M S3 © CO Es
> * obo
© ©
jA -H
O O
3 © P
© -N
H
3 P
XJ * J5
O © »4
3 N 3
J « s
© H
>o P ©
•ca Pi P i
O O B
p p ©
M .CO ©
|M©
I
p S& ©
P N i- l O COPi
Pi V
a * sO 3 CO
W rrl M
8 *
N a S© ©
© P P Cj » p.
0
1
'DauedlawielkiegopiecaB sąodniesionenakgsuchego paliwazastępczego.DlawielkiegopiecaE danewyjściowepodano nakgkoksu wilgotnego.Dlapozostałychwielkichpieców Jednostką jestkgkoksusuchego.
Entalpię fizyczną gazu wielkopiecowego, powietrza i pary wodnej figurującą w równaniach teoretycznych oblicza się przyj
mując, że średnie ciepło właściwe tych gazów zmienia się li
niowo z temperaturą:
Przybliżone równania ujmujące wpływ podgrzania ... 43
A i Q = (b + c t
Współczynniki b i c dla poszczególnych gazów zestawiono w tablicy 2.
Tablica 2 Współczynniki b i c w równaniu (2)
dla poszczególnych gazów
Gaz
b kJ
c X kJ
mn ^es
3 2 nr deg
CO i, 2862 0,1243
O o \> 1,7501 0,4165
h2 1,2753 0,0578
ch4 1,6287 1,0157
1,2770 0,1147
' °2 1,3230 0,1453
V 1,4-675 0,2583
Powietrze suche 1,2841 0,1260
W artykule zastosowano symbolikę objaśnioną w publikacjach [3] i OJ. Indeks ”1" określa wielkości uzyskane na podstawie wyników jednorazowego pomiaru danego wielkiego pieca.
2. Program obliczeń wskaźników energetycznych procesu wielkopiecowego
Przebieg obliczeń wskaźników energetycznych jest oparty na równaniach teoretycznych wyprowadzonych w pracy [3] oraz na
44
Jan Szargut, Andrzej Ziębikrównaniach empirycznych podanych w [4 ]. Bazę wyjściową do obli
czeń stanowią wyniki jednorazowego pomiaru wielkiego pieca uję
te w tablicy 1.
Według równań (12), (18), (19) podanych w [3] oblicza się na podstawie wyników analizy koksu wielkości a, d', d".
Wielkości 1^, u^j, x^, y^, z^ wynikają z równań:
Współczynniki C i D występujące w równaniach empirycznych (21) i (23) podanych w pracy [4] wyznacza się na podstawie po
miaru udziałów CO i CO2 w gazie wielkopiecowym i temperatury gazu wielkopiecowego. Współczynnik & w równaniu (7 ) cytowanym chu. Wartości <f0 i y Q otrzymuje się z równań (21) i (22) podanych w [4j .
Entalpię fizyczną gazu wielkopiecowego, powietrza i pary wodnej oblicza się w oparciu o równanie (2) i tablicę 2.
Współczynniki ag i bz we wzorze na zastępcze ciepło właściwe gazu wielkopiecowego wynikają z równań:
(3)
W,'k (4)
(3)
(
6)
W, (7) 'k
w [3] określa się na podstawie pomiaru stopnia zawilżenia dmu-
n
a,z Y ' z . a.
X I (8)
i=1
Przybliżone równania ujmujące wpływ podgrzania ...
4-5
n
^ -
I
ai bi (9)z^ - udziały molowe poszczególnych składników w wilgotnym gazie wielkopiecowym.
Obliczone poprzednio wielkości służą do wyznaczenia stałych procesu oC , /3 , S według metody opisanej w [3]. Z równań (26), (22), (15) podanych w [3] oblicza się następnie wielkości 1Q,
Przytoczony tok obliczeń stanowi podstawę do analizy wpływu temperatury dmuchu na wskaźniki energetyczne procesu wielko
piecowego. Dla zadanej temperatury t^ dmuchu wielkopiecowego oblicza się z równań empirycznych (21), (22), (23) podanych w [4] wartości^» V , t^ oraz z równania (7) przytoczonego w [3] stopień zawilżenia dmuchu X^. Na podstawie równań (2), (8), (9 ) i tablicy 2 wyznacza się entalpię ficzyczną gazu wiel
kopiecowego, powietrza i pary wodnej. Następnie z równań (34), (37)» (38)» (39)» (42) podanych w [3] wyznacza się całkowe wskaźniki energetyczne procesu wielkopiecowego ^ L.,
Różniczkowe wskaźniki energetyczne oblicza się na podstawie [3] ze wzoru:
Pochodną danego wskaźnika całkowego podług temperatury dmuchu wyznacza się metodą różnicową według wzoru:
( 10 )
gdzie:
ńt - przedział różnicowy (przyjęto Jt = 50 deg).
46 Jap Szargut, Andrzej Ziębik
d ^ D
Dane c,h.w.Wk .V,,. f c « i . CCO
/t y t^L1 i , ^L11 C i ^ N i 9i / 9* 'm ' n ' ^* ' C<
i -...
O bliczanie: a, c1\ d", l 4 , u r, x , , y f , z, ,D, $, Y0 ,Y 0 . az , bz , A i y i ! A i-Li , A i p i , d i < j o , ( l ~ ^ i d ) ¿ i la i u o i^o
Obliczanie: t g , V, Y, XL, M g, A iL , Alp,
**k , i , v L. ! / . u . * ł . v x , e X
Drukowanie: tL ,Uk ,UL,UJg,U2 lŁ
I I = 100 * 5 N
X
tL = 1400 , N - 2 4
tak ~ f m e
( 100: v k ,uLiu s ,uZle / T l
— ---
= 200(50) 1400 N - 0 (1 )2 4 >
Obliczanie różnicowe fik ,UL ,U g ,U z , E
i
Drukowanie: tL , Mk, WL , Ug, <JZ, £
{ N - 2 ( 1 ) 2 2 )
( ¿ j ó p )
Rys0 1 • Schemat blokowy obliczeń wskaźników energetycznych pro
cesu wielkopiecowego na elektronicznej maszynie cyfrowej ZAM-2
Przybliżone równania Uj m u j ą c e wpływ podgrzania . 47 Obliczenia wskaźni ów energetycznych procesu wielkopiecowe
go zostały zaprogramowane na elektroniczną maszynę cyfrową ZAM-2. Na rysunku 1 przedstawiono schemat blokowy obliczeń wskaźników energetycznych procesu wielkopiecowego.
Różniczkowy wskaźnik zwiększenia obciążenia cieplnego na
grzewnic ¿5^ oblicza się z równania (40) podanego w [3] po uzy
skaniu z maszyny cyfrowej wyników obliczeń
3» Obliczenie różniczkowych wskaźników energetycznych dla badanych wielkich pieców
Przeprowadzono obliczenia wskaźników energetycznych dla pięciu wielkich pieców z dwu hut. Za podstawę do obliczeń przyjęto wy
niki pomiarów dotyczące w każdym przypadku jednej temperatury dmuchu. Wyniki tych pomiarów zestawiono w tablicy 1. Badane wielkie piece oznaczono symbolami A, B, C, D, E. Dla wielkiego pieca C wykonano dwukrotnie obliczenia podług dwu pomiarów z różnych okresów czasu. Do wsadu w wielkim piecu B dodawano węgiel kamienny. Podane więc w tablicy 1 wielkości c, h, w i dla pieca B były obliczone jako średnie ważone dla mie
szaniny koksu i węgla kamiennego.
Następujące dane przyjęto w obliczeniach jako stałe dla wszystkich badanych pieców:
= 0,8 - sprawność termiczna nagrzewnicy powietrza
= 1100 kJ/m^ - jednostkowe zużycie energii chemicznej 2800 " węgla do sprężania powietrza i produkcji
^ pary do nawilżaniś.,
m = 0,7i n = 0,4 - stosunek ceny jednostki energii chemiczne węgla i gazu wielkopiecowego do jednostki energii chemicznej koksu.
W tablicy 3 ujęto zestawienie stałych procesu przy oblicza
niu wskaźników energetycznych procesu wielkopiecowego. Podane w tablicy wielkości obrazują wyraźne różnice procesów w poszcze
gólnych wielkich piecach. Np. wsad pieca E [2] ze względu na du ży udział spieku zawierał mało węglanów i mało wilgoci, \wsad zaś pozostałych pieców zawierał dużo węglanów i dużo wilgoci.
48 Jan Szargut, Aadrzej Ziębik
50 J a n Szargut, Andrzej Ziębik
0c N
O
^ &
-P 'O 0 O 6 0 0
p *h
0 G 0 ,3
•H *Or-ł
¿i ^•H i—I
C 0
'tsj -H
■i rt
w ^45 o
0 G
5 0 o
^ 0 N rQ
•H cd O
a i-i
•n 'O w ®
«
0)a
No +3-0
<D O
MU) 0 P<
a® ,3
•H *r-ło
•H ^a 0
'tQ *H mg O f>3
® ag c3 ,y cd o
n ,a
•r4 Cd o
G r-l
•N r^j
'O
« ¡2 J
0
£
Przybliżone równania ujmujące wpływ podgrzania.. 51 Tablica 3 Stałe procesu przy obliczaniu wskaźników
energetycznych procesu wielkopiecowego
Wielkość Jednostka Wielkie piece
A B . C' C" K D _ E Węgiel surówki
- węgiel węglanóv
CC* 106 <
ET 0,04 -1,39 -0 ,32 0,21 -1,45 3,25 Tlen wsadu
- tlen żużla
p . 105 an
k7 3,64 6,18 7,48 6,25 7,30 5,76 Wilgoć wsadu
(uez koksu)
S . 106 mn
k7 6,51 4,99 5,56 4,82 5,30 0,02
Na rysunkach 2-7 ujęto zestawienia różniczkowych wskaźników energetycznych dla wszystkich przebadanych wielkich pieców.
Dla pieców C, D i E wartości różniczkowych wskaźników ener
getycznych układają się w stosunkowo wąskim obszarze, mimo że niektóre z wymienionych pieców różnią się dość wyraźnie. Od
stępstwo wykazują przebiegi wskaźników energetycznych dla pie
ców A i B. W wielkim piecu A udział C02 w gazie wielkopie
cowym wyraźnie odbiega od wartości podanych dla innych pie
ców. Wynika to stąd, że w wielkim piecu A produkowany był że
lazomangan. W wielkim piecu B dodawany był do wsadu węgiel ka
mienny. Zwiększa to wyraźnie udział wodoru w paliwie. Równania teoretyczne w [3] były wyprowadzone przy założeniu, że do wsa
du nie dodaje się żadnych dodatkowych paliw.
52
Jan Szargut, Andrzej Ziębik4-, Przybliżone równania ujmujące wpływ podgrzania dmuchu na różniczkowe wskaźniki energetyczne procesu wielkopieco
we gó
Do rozważań nad możliwościami ustalenia przybliżonych równań na różniczkowe wskaźniki energetyczne procesu wielkopiecowego wzięto pod uwagę wyniki badań wielkich pieców C, D i E.
Spotykane w literaturze uproszczone wzory ujmują wpływ tem
peratury dmuchu na różniczkowe wskaźniki energetyczne procesu wielkopiecowego w postaci równania przesuniętej hiperboli [i] . Analiza przydatności tego typu równania dla omawianych wyników obliczeń wykazała, że krzywa ta przybliża dość dobrze wyniki obliczeń jedynie w zakresie wysokich temperatur dmuchu (powy
żej 700°C). Poniżej zaś tej temperatury wyniki obliczeń wyka
zują znaczne odstępstwa od równania hiperboli.
Zdecydowano się więc poszukiwać uogólnionych równań ujmu
jących wpływ temperatury dmuchu na wskaźniki energetyczne pro
cesu wielkopiecowego w postaci funkcji wykładniczej:
“ L 1000
fa) = K e + M (11)
Obliczenia współczynników K, L, M przeprowadzono za pomocą metody najmniejszych kwadratów na elektronicznej maszynie cy
frowej ZAM-2 analogicznie jak przy wyznaczaniu współczynni
ków funkcji $& [4]. Otrzymano następujące przybliżone równa
nia ujmujące wpływ temperatury dmuchu na różniczkowe wskaź
niki energetyczne procesu wielkopiecowego.
Różniczkowy wskaźnik oszczędności koksu:
- 0,00130 tT -
"k = 10’9 e + ° ’5 hfei <12) Różniczkowy wskaźnik oszczędności dmuchu:
- 0,00148 t, „
W L - 8 ,6 e L ♦ 3,4 J & J (1 5 )
Przybliżone równania ujmujące wpływ podgrzania..
53
Różniczkowy wskaźnik zmniejszenia energii chemicznej gazu wielkopiecowego:
- 0,00098 tT * , %
« 6 = 16,4 e " 2 »° hdii (14) Różniczkowy wskaźnik zmniejszenia energii chemicznej gazu oddawanego zewnętrznym odbiorcom:
- 0,00078 t, „
S>% = 1 4 , 3 • L t 2 . 1 h f e s ( 1 5 )
Różniczkowy wskaźnik zwiększenia obciążenia cieplnego na»
grzewnic:
10 000 - 3,4 tT - 0,00148 tT -
<Db = --- --- Ł - 8 , 6 . (16) Różniczkowy wskaźnik zmniejszenia kosztu paliw:
- 0,00147 tT „
£ = 1 5 , 0 e + 0»7 (17
Na rysunku 8 przedstawiono przebieg różniczkowych wskaźni
ków energetycznych procesu wielkopiecowego według przybliżo
nych równań.
Prr.ybliżone równania na różniczkowe wskaźniki energetyczne procesu wielkopiecowego należy stosować tylko przy oblicze
niach orientacyjnych. W rasie wymagania większej dokładności należy przeprowadzić na elektronicznej maszynie cyfrowej obli
czenia indywidualne dla badanego wielkiego piecy wykorzystu
jąc program opracowany w Katedrze Energetyki Cieplnej.
54
Jan Szargut, Andrzej Ziębik« * u L
ą
u , U *
i
Rys. 8. Różniczkowe wskaźniki energetyczne procesu wielkopiecowego podług przybliżonych równań 5» Wnioski oraz porównanie otrzymanych wyników z badaniami
zagranicznymi
Porównanie otrzymanych wyników z danymi literatury jest naj
łatwiejsze przy rozpatrywaniu wskaźnika w k, gdyż tylko dla tego wskaźnika można znaleźć dużo danych w literaturze.
Z porównania położenia krzywych na rysunku 2 widać, że krzy
wa ¿>k przebiega przez tym mniejsze wartości, im bardziej sprawny jest badany wielki piec. Największe wartości <3^ otrzy
mano bowiem dla tych przypadków, w których stała C w równaniu (21) podanym w [4] ma dużą wartość. Stała C charakteryzuje sprawność procesu redukcji w wielkim piecu. W wysoko sprawnych
Przybliżone równania ujmujące wpływ podgrzania
55
wielkich piecach wpływ temperatury dmuchu na wskaźniki energe
tyczne jest więc mniejszy niż w piecach mało sprawnych.
W
'V \
X \
X
X
.. -
\ W
\
■\\Xa\
X \ \ X X
\ X
\\
\\
X.X.
\
__ ,'X■ ... ^X 'fif
*‘*x
\\
«00 a30 8DO \ 4C00 / X 12 Rys. 9. Różniczkowy wskaźnik oszczędności koksu <5^
Na rysunku 9 naniesiono przebieg różniczkowego wskaźnika oszczędności koksu ¿ó^ w zależności od temperatury dmuchu według różnych autorów oraz krzywą uzyskaną na podstawie rów
nania (12). Przebieg krzywej według uogólnionego równania (12) jest bardzo zbliżony do krzywej Micharda. Kształt krzy
wej opisanej równaniem (12) jest podobny do kształtu krzywych Kitajewa, Zischkalego i Babarykina z tym, że według teorii po
danej w [3] otrzymuje się wyższe wartości Należy jednak zwrócić, uwagę, że uogólnione równanie na otrzymano w ni
niejszej pracy głównie podług wyników pomiarów pieców sto
sunkowo mało sprawnych. Tym też tłumaczy się wyższe położenie krzywej ó3^ według równania (12) w stosunku do większości krzywych uzyskanych przez innych autorów. Inni autorzy opiera
li się przeważnie na pomiarach nowoczesnych wielkich pieców o bardzo dużych pojemnościach.
56 Jan Szargut, Andrzej Ziębik Spotyka się w literaturze pogląd, że istnieje graniczna temperatura podgrzania dmuchu, powyżej której nie można ocze
kiwać dalszych oszczędności koksu. Wyniki uzyskane w niniej
szej pracy nie potwierdzają tego poglądu.
Krzywe wskaźników cDL i według uogólnionych rów-
O
nań przecinają się przy tem
peraturze dmuchu około 670
°C (rys. 8). Wynika stąd, że przy stosowanych obecnie temperaturach dmuchu wskaź
nik Ćó jest mniejszy niż Na rysunku 10 przedstaO wiono krzywe cD-^ i u) uzy
skane według uogólnionych równań (1 3 ) i (14) oraz krzywe uzyskane na drodze pomiarów [5j . Wartości ió^
według równania (1 3 ) są w zakresie temperatur dmuchu 800 - 1200 C wyższe niż podług
[5]. Wartości ój według równania (14) są do temperatury dmu-
o S r .
cliu 1130 C również wyższe niż podług publikacji I5J •
Różniczkowy wskaźnik ¿D zmniejszenia energii chemicznej gazu dla zewnętrznych odbiorców jest wyraźnie większy od wskaź
nika u) (rys. 8). Wynika to stąd, że zwiększone podgrzanie O
dmuchu jest związane ze zwiększonym zużyciem gazu wielkopieco
wego.
Wskaźnik zmniejszenia kosztu paliw £ jest mniejszy od wskaźnika «5^ (rys. 8). Podwyższenie bowiem temperatury dmu
chu uzyskuje się kosztem zwiększonego zużycia paliwa w proce
sie nagrzewania dmuchu.
Różniczkowy wskaźnik zwiększenia obciążenia cieplne
go nagrzewnic bardzo szybko zmniejsza się z temperaturą dmuchu.
Widać stąd, że wpływ wzrostu temperatury dmuchu jest bardzo wyraźnie kompensowany przez zmniejszenie ilości dmuchu.
Przybliżone równania ujmujące wpływ podgrzania ...
57
Wskaźników cDz» i T nie spotyka się w literaturze.
Wynika stąd brak możliwości porównania z badaniami zagranicz
nymi.
LITERATURA
W BABARYKIN N.N.: Wlijanije nagriewa dutja na raschod koksa i stiepień koswiennogo wostanowlenija okisłow żeleza w do- miennoj pieczi. Stal 24 (1964) nr 9» str. 778/84.
[2] BŁASZKIEWICZ E., KOLENDA Z., TOBOLA J.: Bilans materiałowy, energetyczny i egzergetyczny zespołu wielkiego pieca. Ka
tedra Energetyki Cieplnej Pol. SI., mgr pr. dypl.
[3] SZARGUT J.: Wpływ podgrzania dmuchu na wskaźniki energe
tyczne procesu wielkopiecowego. Zeszyty Naukowe Politech
niki Śląskiej. Energetyka nr 26. Gliwice 1967«
M ZIĘBIK A.: Wpływ temperatury na skład i temperaturę gazu wielkopiecowego. Zeszyty Naukowe Politechniki Śląskiej.
Energetyka nr 26. Gliwice 1967«
[5] ZISCHKALE W., HEYNERT G., BEER H.: Auswirkung der Hei^wind- temperaturen auf die Betriebsergebnisse des Hochofens.
Stahl u. Eisen 83 (19&5) nr 18, str. 1117/23«
nPHBJIiffiEHHUE yPABHEHMH OHPEflEJl HMIHE BJIMHHHE nO JO TPEBA flyT bH HA 3HEFTETHHECKKE nOKA3ATEJIH flOMEHHOrO IIPCUECCA
P e 3 d n e
Mcnofli>3yH T e o p e rim e c K H e [3] a Tamne aiWHpjpiecKJie [4] ypaBHeHHH cocTaBJiena n p o r p a u n a pacaeTOB na 3neitTpoHHO—BbraHcrht6jibiiy® Ma
m m y . P a c a e r u 6 u b h npoBeseHH j b h i i h t h noMeHmra ne^ie il. Ha o c h o - BaKHH pe3yBbTaT0B 3TKX BHHHCJieHHtt BHBeSeHH II pHÓII HK6BHHe y p a B - Hemm npescTaBJiammHe BJiHHHHe n o ^ o r p e B a myrbH a a 5H$$epeHnHaab- Hbie SHepreTHwecKHe n oK a3aT ejm jOMeHHoro n p o u e c c a .
58 Jan Szargut, Andrzej Zjębik
THE APPROXIMATE EQUATIONS DESCRIBING THE INFLUENCE OF HEATING BLAST ON THE ENERGY CHARACTERISTICS OF BLAST FURNACE PROCESS
S u m m a r y
Using the theoretical [3j and empirical [6] equations, the authors worked out the routine calculations of the energy characteristics on the digital computer. The calculations are performed for five blast furnaces. The results of the calcu
lations are the basis to form the approximate equations des
cribing the influence of heating blast on the differential energy characteristics of blast furnace process.